Classement

Bonjour, en absence de structure type , on est obligé de tout modéliser (même en charpente métallique). Je pense qu'il faut prendre les éléments de réductions (efforts) donnés par le logiciel et faire un calcul de déformation et d'armatures , ainsi on peut déduire les dimensions des éléments en utilisant des outils externes. (Pour poutre et colonne). Cordialement

bonjour si intéressé a quelqu'un pour te faire l'affaire ou assistance veuillez me contactez par email merci

Bonjour à vous tous! Je partage avec vous un excel que je viens de préparer dans le cadre d'un projet de construction d'un hangar en acier laminé à froid. Il traite le calcul et la vérification (ELU/ELS) des pannes en C, Zed et Sigma selon l'EUROCODE 3 parties 1-3 et 1-5. J'espère qu'il vous sera utile d'une manière ou d'une autre. N'hésitez pas à me faire des remarques! :) Cordialement.

Salut, En général les programmes ne déterminent pas la hauteur ou la largeur de la poutre. Il faut augmenter la hauteur et /ou la largeur. Augmenter le ferraillage ne résout pas toujours le problème de déformation et en plus il ne faut pas dépasser le %maxi d'armature dans la poutre. Cordialement

🎁🎁🎁 Un Article Instructif Sur les Planchers Réticulés🎁🎁🎁 Plusieurs personnes demandent des informations sur les planchers réticulés. Cet article est pour tous les intéressés. Je les invitent également à suivre deux vidéos complètent sur ce sujet : 🎁 La première concerne un webinaire organisé par CYPE Maroc où j'ai présenté les éléments de conception 🎁L'autre concerne une présentation directe effectuée sur chantier qui est très instructive. Abdelhamid BELMAARIS https://www.promenlearning.com/dalle-reticulee-elements-de-conception/

Bonjour, Pour comprendre la disparité entre les résultats du calcul manuel et ceux de Robot Expert, je vous suggère de vérifier les points suivants : -Normes utilisées : Assurez vous que vous travaillez avec la même norme dans votre calcul manuel et dans le logiciel Robot Expert. -Paramètres du logiciel : Vérifiez les paramètres du logiciel Robot Expert pour vous assurer qu'ils correspondent aux données de votre calcul manuel. - Erreur de calcul : Revoyez attentivement votre calcul manuel pour vous assurer qu'il ne comporte pas d'erreurs. Enfin, si la disparité persiste, vous pourriez préciser les normes spécifiques utilisées dans chaque cas et effectuer une double vérification des paramètres et des données pour garantir la cohérence entre le manuel et le logiciel. Bon courage.

Bonjour, Le projet concernant un bassin, le gradient thermique est l'écart de plus défavorable entre une face et la face opposée du bassin. Par exemple : température du liquide dans le bassin : 45°C, température extérieure du bassin -15°C (en supposant que le -15°C est une température extérieure de l'air). AU moment où le liquide arrive à 45°C dans le bassin, la face intérieure est à 45°C puis la face extérieure à -15°C : gradient de température : 60°C. Une fois l'équilibre atteint dans la paroi, la températures de surface intérieure est à 45°C et la température extérieure se calcule en utilisant de coefficient de conduction du béton (lambda = 1.75) et en tenant compte de la résistance superficielle de l'air. On peut retrouver ce type de bassin en station d'épuration, en général, on néglige la résistance superficielle de l'air et on prend le gradient thermique total. Rappel de thermique : http://didier.villers.free.fr/STI-2D/Tronc-commun/ETT/5 - Renovation de l isolation thermique d une maison/ressources/resistance thermique paroi.pdf A priori, ce n'est pas votre cas, je laisse l'exemple si ça sert un jour à quelqu'un. D'après les informations que vous m'avez fourni : Température maximum de l'air : 45°C (été), minimale -15°C (hiver). Votre gradient de température maximum peut être : horizontalement : température intérieure du liquide du bassin - température extérieure (autant dire qu'à -15°C, il serait préférable que l'eau du bassin ne gèle pas sinon, l'augmentation de volume de la glace endommagera le bassin) verticalement entre le sol du bassin et la tête du bassin (qui peut monter bien au delà de 45°C par rayonnement, surtout si le bassin peut être vide) Le bassin est il toujours plein ? Allez faire un tour du coté du fascicule 74 "Construction des réservoirs en béton" : https://www.bulletin-officiel.developpement-durable.gouv.fr/documents/Bulletinofficiel-0032078/F74_2021-10-07.pdf. Vous devriez trouver votre bonheur. Il y aura un ferraillage minimal à mettre en œuvre : 2.2.5 - "Pourcentage minimal des armatures dans les radiers reposant sur le sol Le pourcentage minimal pour les longueurs de radier inférieures ou égales à 25m est celui reporté dans la norme NF EN 1992-3 et son annexe nationale. Pour les radiers monolithiques et solidaires des parois verticales de 50m de longueur, le pourcentage minimal d’armatures est fixé au moins à 0,50% pour les ouvrages de type A ou B. Pour les longueurs de radiers inférieures à 50m, une interpolation linéaire peut être opérée. Les radiers désolidarisés des parois ne sont pas admis. Les radiers doivent être désolidarisés des sols rocheux. Le système de désolidarisation est celui reporté dans le DTU 13.3 (NF P11-213-1)." : 0.5% de la section = 10cm²/ml dans les deux directions pour un radier de 20cm d'épais. A noter : la réalisation de joints de dilatation est possible, y compris sur les bassins (joints waterstop).

Bonjour je te donne le principe , et pour les calculs le BET peuvent le faire pour toi ou toi meme tu peux le faire .le retrait et la temperature provoque une augmentation de la contrainte de traction ,donc il faudra evaluer ces sollicitations supplementaire et calculer le feraillage additionnel à mettre et donc 1.il faudra savoir la temperature max de ta region à verifier avec le service compétente sur place 2. il faut avoir la temperature min de la region à verifier avec le service compétent sur place 3. je ne connais pas la classification de ta zone pour delimiter la longuer max du batiment pour le JD selon EN 1992-1-1 mais admettons 30m qui est comprise entre 25-40m 4. limiter un joint de construction a 30m donc ton batiment ayant 55m et donc tu divise ton batiment en 2 parties soit 30m et 25m (il devra etre disposer dans la zone de moindre solicitation (M preque 0)L/3 ou L/4: voir courbe des moments de poutre continue si ton plancher peut se calculer comme une poutre continue)et donc tu prevoit ton joint de construction telque tu ne peut pas couler l'ensemble du batiment en une seule fois donc tu coulera la premiere partie du plancher et l'autre partie sera coulé après au moins 15 jours(joint de construction) et ensuite on verifiera l'ensemble monolitique de la dalle pouvant résister aux deformations retenues entre 15 jours et l'infini 5. et cette deformation E(retenus entre 15 jours et infini)=Ax DT avec A=coefficient de dilatation thermique du beton(A=0,00001/°C) et il est connu, et la deformation E se calculera selon EC2 3.1.4(6) et avec cela tu deduit directement le DT=E/A, qui va etre introduit sur le logiciel comme charge et ceci te donnera les armatures supplementaires à renforcer ta structure pour faire face à ce phenomene. le seul soucis serait comment calculer la deforamtion E (retenus entre t=15j et l'infini) voir EC2 3.1.4(6) et ceci tu verra tout les paramètres qui entre en jeu telque : -l'Humidité relative de la zone -la classe du beton -la section transversale de la dalle -la hauteur utile de la dalle -Tmax et Tmin telque j'avais parlé au debut et tant d'autres paramètres

Bonjour tout le monde, ma question est la suivante: comment peut on s'assurer sur chantier que notre compactage est à 95 ou 98 % OPM ? Merci d'avance

Bonjour à tous, je vous présente un tutoriel pro sur YouTube pour la planification des projets en montrant les étapes de la construction en détails.. https://www.youtube.com/watch?v=Fw3l3H3osS8&list=PLnW8j-LloeHo1fF5vmaBVLzN_VbSTNDYr&index=3 Cdt

Bonjour, je suis en présence d'un petit problème, j'assure le suivi des travaux, et l'entreprise vient de décoffrer un plancher six jours seulement après le coulage, sachant que le béton utilisé ne contient aucun adjuvant. que faire et que faut il vérifier. merci d'avance

bonjour, Pour moi les longrines sont des éléments de setion carrée ou rectangulaire destinés à solidariser les appuis. elles sont doc disposées au niveau du sol et leur niveau supérieur marque le niveu 0.00 de la construction. elles relient le amorceespoteaux/ avant-poteaux/ pré-poteux des appis visins. le rxéglement para sismique algéfien limite la distance entre la parie inférieure de la semelle et le haut de la longrine à 1.20 m.( longueur discutable mais c'est le réglement). eci est du en fait à une considération de la longueur de flambement de l'amore de poteau qui est in élément fixé d'un coté et libre de l'autre re ( coté semelle) lorsque la distance préscrite est dépasée on solidarise les avants poteaux une premiè fois à un niveau inférieur et ensuite une deuxième fois au niveau 0.00. d'ou la notion de double longrines..le terme double chainage est aussi utilisé. quant à la pouttre de redressement, appelée aussi longrine de redressement elle a un tout autre role.elle est destinée à reprendre un moment au pieds d'une semelle ( essentiellement les semelles excentées). OuAllahou A3lam A+

Merci monsieur votre réponse moi j'ai une bâche à eau de 6m3 et je l'ai modélisé avec robot après la modélisation et le calcul j'ai opté pour le ferraillage des parois (voiles) de double nappe de T12vertical et T8 horizontal et voici le schéma de feraillage

Bonjour Les tolérances tu les retrouvera dans le DTR BE 2.1 version 2010 ou dans la norne EN 206

Salaam alaykoum D'abord commence par liaisonner tes poteaux à la base et faire un bon modèle faisant apparaître amorce poteau enterrés, poteaux et longrines Les logiciels ont tendance à déduire le coefficient de flambement à partir de la rigité des éléments connectés au poteau conformément aux normes Tu peux aussi ajouter des tirants/butons sous forme de poutres à mi hauteur de tes poteaux si cela ne gêne pas Ainsi ce sera un premier pas Si le problème demeure alors j'ai quelques questions : est ce que c'est une structure comportant des murs, fenêtres etc. Ou est ce que ces éléments ne sont pas partout présents sur ton bâtiment ? WALLAAHOU A3LAM

bonjour wealikoum BOA Ingénierie, il existe deux articles a propos l'excentricité accidentel dans l'RPA v2003 le 1er dans la méthode statique équivalente et le 2ème dans la méthode modal spectrale I)Pour la méthode statique équivalente ,Art 4.2.7. Effet de la torsion d’axe vertical (P46) une excentricité par rapport au centre de torsion égale à la plus grande des deux valeurs: -5% de la plus grande dimension du bâtiment à ce niveau (cette excentricité doit être prise en considération de part et d'autre du centre de torsion) - excentricité théorique résultant des plans. Donc dans la méthode statique équivalente e=Max(5%L;e théorique) II)Pour la méthode modal spectrale ,Art 4.3.7. Effets de la torsion accidentelle (P50) Dans le cas où il est procédé à une analyse tridimensionnelle, en plus de l'excentricité théorique calculée ,une excentricité accidentelle (additionnelle) égale à ± 0.05 L,( L étant la dimension du plancher perpendiculaire à la direction de l’action sismique) doit être appliquée au niveau du plancher considéré et suivant chaque direction Analyse tridimensionnelle le cas de faire l'analyse par les logiciels numérique (votre cas) tel que SAP ,ETABS ,Robot ,Revit...ext Pour la méthode modal spectrale l'excentricité accidentel = e théorique + 5%L (additionnelle) si vous modéliser le bâtiment avec ETABS il suffit juste de lui donnée le %tage et le logiciel ajoute automatiquement cette valeur de Torsion w Allahou aealem. Cordialement.

bonjour, il y a eu auparavant un débat assez long à ce sujet fais une recherche sur le site pour voir ce qui a été dit. entre autres, j'avais dit que c'était une disposition réglementaire. ( un article du PRA le dit) et qu'à mon avis c'était pour limiter la longueur de flambement de ces ouvrages qui à défaut de liaison inférieure entraient dans la catégories de poteaux encastrés d'un coté et libre de l'autre ( coté semelle) OuAllahou A3lam A+

Bonjour Hajer_Gar pour le calcul des plancher dalle avec ou sans champignon, je vous conseille de consulter le bouquin de Henry Thonier (Tome 2) (il existe sur internet)

Bonjour, Jetez un œil sur le fichier joint Methode pour le Calcul de Dalles Champignons.pdf

veuillez svp me dire dans quel article je peux trouvé cette formule concernant les armatures de peau : Ha>2(80-(fe/10)), merci

​Enjoy

bonjour merci Mr abdeslam-brahim pour votre réponse .... j'ai pensé à cela aussi, alors j'ai cherché et j'ai trouvé (voir photo) , normalement c'est normalisé .en plus c'est un marché approuvé par le ministère la vraie question que je n'ai pas pu avoir sa réponse c'est : si la résistance d'un cylindre 16*32 est obtenue seulement par un cube 15*15*15 ??!!!! j'ai fait un simple calcul en divisant la section d'un cylindre (16,32) par la section d'un cube (15,15,15) : 200/225 =0.88 et je pense que c'est le coefficient de corrélation ou un coefficient de forme qui varie entre 0.83...0.9 si on utilise un cube de (20,20,20) ça sera 200/400=0.5 ... donc la résistance d'un cylindre présente 50% la résistance d'un cube 20,20,20 !!!

Bonsoir, semelle excentrée et poutre de redressement avec ferraillage du livre de Mr Bellazougui poutre de redressement.doc Cordialement

bonjour, c'est 2.5 kn/m2 d'aprés le DTR :)

bonjour, 0.732 c'est le facteur beta du bras de levier pour une déformation limte du béton a 0.35% 0.392 c'est le moment reduit pour la même deformation dans la relation

bonjour, tu peut voir RPA99 dans la verification des noeuds poteau poutre + le cours de béton armé dans le calcul de la flexion simple

Salut, tuto La valeur corrigée de nombre de coups N mésurer en place est donné par : N60 = N x n1 x n2 x n3 x n4 N est la résistance à la pénétration mesurée; n1 est la correction du taux d’énergie de la masse ; n1= Er/60 Er est dépend de type de marteau de l'SPT, (voir le tableau attaché). n2 est la correction du diamètre de carrotier; carrotier de diamètre 65 mm à 115 mm : n2 =1.00 carrotier de diamètre 150 mm : n2 =1.05 carrotier de diamètre 200 mm : n2 =1.15 n3 est la correction de la longueur du train de tiges ; Longueur du train de tiges 3 m à 4 m : n3 = 0.75 Longueur du train de tiges 4 m à 6 m : n3 = 0.85 Longueur du train de tiges >10 m : n3 = 1 n4 est la correction du carottier avec ou sans revêtement. Carottage sans revêtement : n4= 1 Carottage avec revêtement : sable dense et argile : n4=0.8 sable lache : n4=0.9. Il doit aussi, prendre en compte l'effet de la contrainte effictive par la correction suivante : (N60)1 = CN x N60 avec : CN = (95.76 / P')^0.5 P' : contrinte effictive à la profendeur de mesure ou de calcul de N. J'espère que j'ai répondu à ton question. Pour plus d'information sur l'essai SPT voir le chapitre 3 du livre de Bowles : FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN.

Moi par contre j'ai fait une comparaison pour que les ingénieurs aient au moins une dignité de valoriser leurs travail, parce que le prix que l’ingénieur accepte fait vraiment honte, que ce soit le salarie ou le sous traitant qui fait de son mieux pour diminuer le prix de l’étude oubliant la grande responsabilité qui lui revient ,demain si jamais il aura un problème il n’aura même pas de quoi payer un avocat la comparaison est la suivante : la coiffeuse qui fait une coupe pour la mariée a 70 000da la soirée (j'ai bien dis soirée c.a.d quelque heures ) la coiffeuse elle ne c'est pas casser la tête pour faire des études et toi Mr l’ingénieur qui est suppose avoir fait des études universitaire et ton travail qui va durer (si tout va bien) plus d'un siècle tu touche la moitie de ce que touche la coiffeuse , j’espère que ce que je viens de dire vous laissera réfléchir

bonjour monsieur Guisset La longueur de déversement des poteaux d'étage,en absence de dispositif antidéversement la longueur a prendre et la hauteur de l'étage.Selon les règles additif 80,il est donné des coefficients c1 et c2 et ces coefficients sont définis en fonction du cas de chargement,et des moments et position du centre de gravité de la charge.Le coefficient c1 dépend de la loi de variation du moment fléchissant,et cela va influer sur le moment critique de déversement.La longueur de déversement a considérer étant Ld= Hauteur de l'étage.Certe il existe une continuité mais uniquement pour le calcul au flambement qui dépend des raideurs poteaux et traverse. La longueur de flambement des poteaux étagés,hors plan,du fait que l'inertie est faible,on ne peut considérer une longueur de flambement 0,70 h,c'est uniquement dans l'axe fort.Dans l'axe faible,en raison de l'inertie faible,on assimule les extrémités de la barre articulée,et de ce fait on prend comme longueur de flamblement Lf= H soit 1xH Les poutres porteuses des plancher,on ne prévoit pas toujours des raidisseurs d'appuis,il suffit de vérifier la contrainte de cisaillement,et pour des profilés élancés(type P.R.S)il faut vérifier le voilement du panneau,et dans ce cas il faut disposer des raidisseurs souples ou rigides.Dans les règles CM 1966,il est stipulé de disposer des raidisseurs,si la condition (intérection moment,tranchant) n'est pas satisfaite.Dans le cas ou l'about est grugé pour des raisons de construction,il est nécessaire de disposer des raidisseurs,du fait que la hauteur d'âme est réduite,et dans ces conditions il est nécessaire de disposer des raidisseurs. Concernant les pannes,la semelle supérieure est bloquée par la couverture,mais encore faut savoir qu'elle type de couverture,si vous avez une couverture sèche('bac simple peau)il faudrait calculer le bac,si on considère qu'il joue le rôle de diaphragme anti déversement(voir le couturage du bas,sachant qu'il faut créer un point fixe antidéversement) Mais le cas de la continuité ,ce sera en travée,cas soulèvement,membrure inférieure comprimée,et non maintenue.En général pour les couvertures multicouches,on ne valide pas le calcul du bac,créant un point fixe. Pour les pannes de la poutre au vent,la longueur de flambement étant lf= l dans le cas des pannes isostatiques,et dans le cas de continuité,on retient 0,7XL,hors plan la longueur de flambement étant lf= L.Dans le cas ou les pannes sont reliées par un contreventement horizontal,au droit de l'intersection des diagonales reliées a la panne,la longueur de flambement est lf=L/2. cordialement gérard demeusy

bonjour T.N je vais essayer de répondre à ta question. la largeur de la semelle filante se calcul par la condition du non dépassement de la portance du sol, la hauteur de la semelle se calcule par la condition de rigidité (longueur élastique) ou effectivement il faut faire intervenir le coefficient de winckler (raideur du sol) qu'on trouve dans les livres de béton armé partie fondations ou bien dans le chapitre poutre sur sol élastique, cette condition doit être vérifié pour pouvoir considérer une répartition de pression sur le sol linéaire. maintenant si on a une largeur de semelle filante de 1.20 (condition 1) et on à besoin d'une hauteur de 1.00 (condition 2)par exemple, il est plus intéressant de considérer une section en T inversée : la semelle aura une largeur de 1.20 une hauteur (1.20-b)/4 +5cm surmontée d'une poutre de rigidité de largeur b. on aura économisé de la matière. j'espère avoir répondu salam

Salam C’est une accusation que je n’accepte pas, Je vous conseil vivement de bien peser vos mots, veuillez changer votre langage agressive et rester toujours dans la ligne d’un débat scientifique. J’ai dit que le RPA est une référence pour dimensionner les bâtiments, mais sans être une référence dans le domaine de la réglementation parasismique Je vais réexpliquer avec un exemple : Mercedes et Toyota par exemple sont des références dans l’industrie automobile, par contre « Tata, Chana » sont des constructeurs automobile sans être des références dans le domaine de l’industrie automobile. Remplacer « Mercedes, Toyota » par « UBC, EC8 » par exemple, remplacer « CHANA, TATA » par « RPA, RPS » par exemple remplacer « industrie automobile » par « réglementation parasismique » et vous allez comprendre le contexte de la phrase « RPA n’est une référence » UBC, EC sont des règlements parasismiques établis à la base de projets de recherche lancer par des grands laboratoires de recherche en génie parasismique. Par contre RPA, RPS par exemple sont des règlements établis a la base d’une étude bibliographique des références dans le domaine du parasismique, avec une adaptation au contexte local.

Posté par sinimmar Un PV de chantier,c'est quelque chose de trés simple.Je vais te donner un truc pour t'aider: Imagines que tu es sur chantier à suivre les travaux,depuis 8h du matin.Il est maintenant 15h30,le long de ces 7h30 de travail il s'est passé beaucoup de choses évidemment.Le BET t'appelle au téléphone à 16h00 pour te demander si tout va bien et s'il n' ya pas de problemes!Que vas-tu faire?Eh!bien tout simplement lui raconter toute la journée.Un PV de chantier n'est que cette histoire que tu viens de raconter qu'il faut mettre par écrit ,tout simplement. Ne t'inquiétes pas pour le style,il suffit de revoir tes anciens PV pour constater tes erreurs que tu corrigeras graduellement.Une chose à ne pas oublier est qu'un PV est fait pour être lu et compris par les autres.Alors il faut détailler ton PV et bien l'organiser.