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Bonjour, je cherche à connaitre la valeur de la flèche limite en phase provisoire pour une poutre ou plancher en béton armé (sans revêtements ou cloisons dessus). Merci d'avance

Bonjour, J'aimerais savoir si l'étude en section fissurée d'une poutre en BA doit se faire pour un béton < 28 jours ? Car, si on réalise cette étude, la flèche étudiée en section fissurée est très défavorable et prépondérante devant la flèche étudiée en section non fissurée. Des dépassements de flèche limite (L/500) sont quasi systématiques. Merci d'avance, Cordialement

Bonjour, Je désire résoudre le système 2D présent en pièce jointe. Pour le moment les résultats obtenus dans les barres verticales ne sont pas en accord avec la modélisation faite avec Advance Design. Je ne vois pas trop comment assembler les différentes matrices de rigidité au niveau du nœud élastique. De même, ne connaissant pas à l'avance, la rigidité k de l'appui élastique, je ne peu qu'itérer la valeur pour obtenir des résultats proche du modèle Advance. Merci d'avance SKM_C654e17060611420.pdf

Par rapport à ce schéma : je souhaite établir des conclusions en supposant que les barres 14 et 15 (qui représentent 100% de mon étaiement au N0) ne représentent plus que 50%. Merci d'avance

voici une représentation en PJ pour que cela soit plus clair

Bonjour, Par le biais d'une résolution matricielle (matrice de rigidité), j'ai réussi à trouver l'interaction entre plusieurs niveaux de dalle (représentées par des poutres) et étaiement (déplacements, moments, efforts) Une question me pose problème: Supposons une poutre (6m) sur 2 appuis avec 2 files d'étais espacées de 2m. Ces 2 files représentent 100% en terme d'étais. Sachant que lorsque l'on retire des étais, ces derniers sont retirés dans la file, comment prendre en compte le fait d'en enlever (par exemple en garder que 50%) ? Sur quels paramètres influer (E, A, I dalle ou étais) ? Avez-vous d'autres pistes ? Merci d'avance

Bonjour, J'ai procédé à la résolution matricielle d'une poutre sur 2 appuis + 1 appui élastique au centre et d'une poutre sur 2 appuis + 2 appuis élastiques intermédiaires. Je souhaite maintenant déterminer l'interaction entre l'étude faite à différent âge du béton (1,14,28 jours). Est ce un assemblage particulière de la matrice de rigidité . Est-ce de la RdM pure ? Merci d'avance

Bonjour, Voici le schéma d'étude (ci-joint). Je souhaite déterminer de manière matricielle ce problème d'étude en tenant compte de l'interaction entre les niveaux. Cordialement SKM_C654e17050908090.pdf

Bonjour, Je souhaite déterminer les efforts, moments et déplacement d'une dalle par un modèle de type poutre-appui élastique (ressort). Le Modèle est le suivant : - poutre de 6m de portée par deux étais espacés de 2m. - 3 poutres (d'âge différent ; 1, 14, 28 jours) superposées et liaisonnées par des étais Je cherche à trouver la matrice de rigidité globalement tenant compte de l'interaction entre les éléments. Il convient, je pense de prendre en compte le module EA de l'étai (acier E=200 GPA, A=3.02cm²) et le module EI de la poutre (E= module d'Young différent selon l'âge et I=1*0.2^3/12) Auriez-vous des informations à m'apporter afin de déterminer la redistribution des efforts (seul le poids propre est appliqué), et la détermination du déplacement de chaque niveau de poutre. Merci d'avance, cordialement

Bonjour, J'étudie la répartition de charges (par l'intermédiaire d'un modele 2D sur Advance Design) en phase provisoire (< 28 jours). Mon modele 2D est le suivant : - 3 niveaux de dalle articulées sur des voiles (voiles et dalles modélisés par des filaires 100*20 cm) - Dalle du haut = 1 jour / Dalle intermédiaire = 14 jours / Dalle basse = 28 jours - Seul le poids propre des dalles est pris en compte - Présence d'étais (simulés par des tubes creux en S275 modélisés par des poutres bi-articulées pour assurer le transfert des charges entre les niveaux) Auriez-vous des informations a me fournir pour mener à bien cette étude. Je cherche a trouver des relations entre âge des dalles et répartition d'efforts dans mes porteurs. Merci d'avance, Cordialement

Bonjour, J'aurais aimer savoir quelle loi utilisée pour déterminer la résistance en compression et traction du béton pour t < 3 jours. En effet, en parcourant l'Eurocode, la loi d'évolution pour la compression est donnée pour t > 3 jours... Merci d'avance, cordialement

Je relance le post.. Avez vous des réponses à me donner ?

Je relance le sujet... Avez vous des pistes d'amélioration du modèle ?

Bonjour, Afin de déterminer la déformation de dalle en phase provisoire et en présence d'étaiement de séchage, j'étudie la dalle suivant 2 états : section non-fissurée et section fissurée. L'étude en section fissurée de ma dalle impose des efforts très importants dans les étais de séchages, efforts de près de 10 fois l'ordre de grandeur en section non-fissurée. Ces efforts importants dépassent l'effort de compression maxi de mes étais (35kN). Je voulais donc savoir si je devais tenir compte de ces résultats (que je trouve aberrant) ou alors me cantonner à l'étude non-fissuré pour déformation de la dalle/effort de compression dans les étais et à l'étude fissuré uniquement pour la déformation de ma dalle (sachant que la déformation de la dalle est une corrélation entre les 2 états). Merci d'avance, Cordialement

Si on se réfère a du logement (par exemple avec coffrage dokadek 20) les étais de séchage sont simplement disposés sous la dalle avec éventuellement un bout de bois. Je me trompe ? Ma plus grande interrogation porte sur l'étude de l'état fissuré: En effet, dans cet état, l'effort que reprend l'étai est davantage important (dépassant parfois l'effort admissible de l'étai... exemple : retotub ponté 35 kN). Si on considère que je retire 50% de mes étais au R0 l'effort dans mes étais atteint 100 kN.. Je trouve que c'est un résultat aberrant compte tenu de l'effort de rupture théorique de mes étais. C'est pourquoi j'aimerais en savoir davantage sur l'influence de l'état fissurée de ma dalle sur les efforts repris par mes étais

En fait, je modélise les étais de séchage des dalles donc appuyés directement sur la dalle. Je les ai modélisé sur 2 files. Principe du modèle: bâtiment R+2 - dalle 6*8m (porté dans un sens) - épaisseur dalle 22cm - 2 files espacées de 2m composées de 4 étais (matériau S275, D5) - - Articulation entre voile/dalle - Appui linéaire rigide en pied du voile R0 (encastrement) Mon objectif est d'étudier la répartition des efforts dans les étais et les voiles, la déformée de ma dalle (par rapport aux ELS) en tenant compte des états fissurés et non-fissurés.

Pour modéliser les étais j'ai donc créé un élément filaire (barre) en activant pour les relaxations Rx, Ry, Rz et Tz. Est-ce le bon choix pour modéliser cet étai en poteau bi-articulé ? Ensuite pour caractériser mes dalles à différents t (t<28j) j'ai modifié les propriétés du matériau (modification de E et de fck). Mon interrogation se pose sur la description du modèle en état fissuré. J'ai calculé E'= alpha*E ou à alpha est le rapport des inerties fissurées et non-fissurées. Ce choix impose un déplacement conséquent et non négligeable dans mes dalles (à t= 1,10,28 jours). En combinant les flèches en état fissuré et non fissuré, je dépasse ma flèche limite en phase provisoire (L/500), ce qui semble incohérent à la réalité. Auriez-vous des pistes d'amélioration ou de correction du modèle ? Merci d'avance

Le but est d'étudier ce travail en phase provisoire, avec un béton qui évolue en fonction du niveau de dalle étudiée. En effet, je souhaite modéliser un bâtiment R+3 avec des dalles faites en béton de différents âges (R+3 1 jour, R+2 10 jours ...). Il me faut donc définir un modèle précis pour observer le report des charges dans les voiles et étais de séchage. il sera aussi intéressant d'observer la déformation des dalle avec un béton à l'âge t considéré (< 28 jours) pour, au final, déterminer un délai de dés-étaiement. Pouvez-vous m'aider à définir au mieux mon modèle? cordialement

Bonjour, Je travaille sur la modélisation de l'étaiement de séchage d'une dalle sur un bâtiment courant sous Advance Design. J'hésite quant à la représentation des étais de séchage entre un appui ponctuel rigide ou un buton (en effectuant une étude non-linéaire). De plus, je souhaite représenter au mieux le comportement de mes dalles et donc utiliser le modèle le plus réaliste. Pour le moment, les dalles sont modélisées en tant que coque articulée sur les voiles. Je voulais essayer de les représenter par des membranes + parois mais des erreurs de pivot nul et de non connexion entre ma dalle et mes étais ne me permettent pas de continuer pour le moment dans cette voie. Auriez-vous des pistes de résolution de ces divers problèmes ? Merci d'avance, Cordialement