nico1881

Bonjour, Selon le Fascicule 61 Titre II : "Si le garde-corps est fixé sur les éléments porteurs du trottoir, la poussée q est supposée s´exercer en même temps qu´agit la charge locale de trottoir." Comme l'a écrit slowet. cordialement,

bonjour, je viens de calculer ce monorail selon l' EUROCODE 3 partie 6, la charge limite du à la flexion locale devient beaucoup plus faible qu'avec le calcul de M. DELESQUE. j'ai mis la formule en pièce jointe. selon les données j'obtiens une charge de 10T avec la note de M. DELESQUE, et avec les eurocodes : 7T cela divise quasiment par 1,40 ! si quelqu'un a une idée d'une telle différence. @Isat : j'ai vu votre solution dans l'EUROCODE paragraphe 5.5.2. cordialement,

bonjour, je ne pense pas, il serait difficile de justifier la soudure au droit de l'âme (flexion de la soudure ?). j'étudie le dimensionnement de la cornière et soudures puis les mettraient en ligne des que possible pour vos avis. Ce sera comme le schéma du message ci dessus. cordialement,

bonjour et merci de vos indications. J'ai fais un schéma (voir pdf) des deux cornières soudées sur l'âme et soudées sur l'extrémité de la semelle, dimensionné comme une structure indépendante, sans tenir comte des ailes de l'IPE, en mettant l'épaisseur qu'il faut pour équilibrer les charges roulantes, cela fonctionnerait en console avec une contrainte locale maxi dans la cornière de 23,5 daN/m² . la soudure âme-cornière serait sollicitée en traction+cisaillement (sous l'effet du moment) je ne sais pas si dans la note technique n104 est abordé ce sujet (renforcement par cornières). cordialement

Bonjour, En fait il s'agit d'un profilé existant, donc pas la possibilité de le changer. On mettra donc en place deux cornières soudées sur l'âme puis la semelle, pour augmenter l'épaisseur totale sur laquelle va rouler le chariot. il y a aussi comme solution, la mise en place d'un plat soudé sur la semelle inférieur. mais la poutre est à 3 m de hauteur et l'accés y est très difficile (salle de machine). il faut voir avec une solution boulonnage. je ne vois pas d'autres solutions pour l'instant. Si quelqu'un a déjà effectué un renforcement... merci

bonjour, J'ai vérifié suivant vos indications, avec mon type de chargement (28 T au total) A priori cela ne passe pas en flexion locale. j'ai mis un détail de calcul, qu'en pensez vous ? il faudrait renforcer avec une cornière boulonnée ou bien un plat soudé en sous face. merci Document(3).pdf

bonjour et merci pour votre réponse. je pense que vous parlez de cette revue : 1978/3/NT 104 Monorails en poutrelles - Vérification locale des ailes - Delesques R. par contre je ne comprends pas pourquoi vous multipliez d par Pi, cette longueur intéressée est un périmètre ? ça ne dépend pas du diamètre des galets ? merci.

bonjour, comment calcul t-on la flexion locale des ailes du profilé ? j'ai le diamètre des galets et la charge par galets, seulement je ne sais pas sur quel largeur se répartie la contrainte, et quel est le moment produit dans l'aile. merci

Ok merci. parceque dans mon cas, ma poutre fais 40x70ht, j'ai un appui moins large que la poutre, il fait 25cm (45 cm de longueur) donc si je calcul ma bielle avec un effort tranchant de Vu = 110 T (a=0,41 b=0,25) sigma_b = 2 Vu / a b = 21 Mpa > 16 Mpa (0,80 Fcj/yb) je suis obligé de l'équilibrer par l'intermédiaire de bielles superposées, donc ajout d'aciers pour l'ancrage de ma bielle supplémentaire. mais le + important est la charge ultime du poteau.

bonjour, je reviens sur ce sujet, comment cela ce passe t-il pour l'effort tranchant doit -on calculer avec b0 ou avec la largeur de l'appui qui est de 20 cm dans ce cas. Je pense qu'il faut également vérifier la compression dans les bielles d'appuis. est ce que quelqu'un aurait un exemple de calcul, c'est trés souvent utilisé dans les parking sous terrains. merci

quelqu'un a une idée ?

Bonjour, Je dois dimensionner des profilés type UPN sur la retombée d'une poutre béton (augmentation des surcharges), cependant comment calcul-t-on les dispositifs de serrages des deux UPN, il s'agit de tiges filetées mais comment détermine t-on leur espacement; diamètre... ? A partir du moment on doit pouvoir calculer les efforts dans les tiges qui travaillent au double cisaillement je suppose ? merci pour vos réponses

Lorsque je calcul une semelle, je mets la contrainte admissible à ELS dans robot puis je vérifie à ELU.

j'ai essayé sur esop, seulement on peut le faire que sur des poutres sur deux appuis. Si quelqu'un à d'autres informations sur robobat et le calcul de la flèche.

Donc en fait et d'après ce que je comprends il s'agit d'un portique encastré en pied : Avec un moment de cette valeur on arrive vite à des sections de massifs importante en pied, de l'ordre de 1,50x1,50 m en supposant que les charges sont à pondérer. C'est pourquoi je voulais être sur qu'il n y ait pas un moment dans le sens du convoyeur. merci pour ta réponse en tout cas.

Merci pour ta réponse. Mais cela me parait bizarre des moments aussi important pour une structure aussi "légère" ?

Bonjour Je dois dimensionner des massifs pour un tapis roulant (voir schéma et descentes de charges en pièces jointes) seulement je ne sais pas dans quel sens est appliqué le moment en pied de portique, soit dans le sens du roulement ou bien dans le sens perpendiculaire ?? de plus aucune indication du type de charges (exploitation permanentes...). Quelqu'un a t-il une expérience sur ce genre de sujet ? merci. 10068-000-02 Color.pdf

merci je vais essayer ça.

merci de ton aide, cependant j'ai aussi robot, la flèche qu'il donne aprés le calcul des sections theorique d'acier, correspond à la flèche totale non ? ce n'est pas la flèche nuisible selon le BAEL.

la feuille est deja sur le forum, il me manque seulement le calcul des flèches. http://www.lmgc.net/forum/divers/818-le-bael-applications-excel-nouveau-lien.html

Bonjour, Je suis à la recherche d'une feuille excel ou autre pour calculer une dalle sur 4 appuis (armatures et verification de la flèche). j'ai trouvé pour les armatures mais pas de vérification de la flèche. merci

En calculant ainsi, le profilé risque d'être de très grande hauteur (avec toute la hauteur du mur par dessus), il y a tout de même formation d'une voute de décharge car prendre 15 m de hauteur de mur sur un fer serait très défavorable. Pourquoi est-il difficile de justifier la transmission de la traction de la voute ? vis à vis du frottement entre le fer et le béton ? cordialement,

Bonsoir, En fait je me posais cette question car souvent, nous avons à mettre en place des profilés métalliques, dans des voiles de ce genre, et calculer des chevilles à scellement chimique en traction est vraiment trés difficile à réaliser (cela nous donne des cheville de trés gros diamètre et donc quasi impossible à réaliser) donc je considère que la voute se décharge dans les fondations ou que le plancher qui est au niveau de ma voute, juste au dessus de l'ouverture sert de tirant. cordialement,

Bonjour, Voici un schéma. En fait la voute qui se forme, va se décharger au niveau des fondations de mon bâtiment, le tirant sera donc partie basse (au niveau des semmelles filantes), le linteau sera seulement sollicité par le poids propre de la partie du béton sous la voute.

bonjour, Concernant les parois fléchies, lorsque l'on a affaire à un appui suffisamment important pour décharger la voute, il n'y a pas lieu de l'armer en tirant ? on doit seulement prendre en compte le poids situé sous la voute ? exemple : une ouverture à créer dans un voile béton. les appuis sont supposés infiniment long. on calcul le poids sous la voute c'est tout ? merci