elninhyo
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Bonjour, D’où la précision du cas de charge , dans le cas sismique, on admet que l'analyse élastique linéaire est suffisante pour les déplacement par l’intermédiaire du coefficient de comportement , je me trouve dans un cas un peu spécifique , o'u j'ai une structure métallique sur structure béton , les efforts de vent ramenés sur la structure béton sont très importants , de l'ordre de 100T repartie sur le diaphragme de la dalle béton , j'ai une contrainte de déplacement horizontal à respecter , par rapport aux efforts du dessus , les voiles se trouvent systématiquement en traction , pas assez de charges verticales pour comprimer les voiles
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Bonjour Uceflemir, Apres réflexion et quelques avis , je suis arrivé à la même conclusion appuyée avec un model de calcul itératif , j'ai fait un premier calcul avec l'inertie non fissurée des voiles et armé en conséquence les voiles proportionnellement aux efforts obtenues par la distribution , j'ai fait un deuxième model avec une inertie reconstituée ( béton fissuré + armatures) , les valeurs des déplacements sont plus au moins pareilles , en gros les voiles reprennent les mêmes efforts s'ils sont calculés avec les armatures théoriques . puisque ces mêmes armatures sont en fonction de l'effort après redistribution Bonjour, je veux dire par un voile élancé , hauteur > à la base du voile , ce n'est donc pas forcement des IGH
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Bonjour Autant pour moi , j'ai oublier la surcharges par /ml
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Bonjour , Je me pose une question concernant le calcul des déplacements en tête des voiles béton à ELS , cas du vent Pour valider les résultats des déplacements à partir de l'analyse linéaire de robot : Il faut s'assurer que le béton dans le voile reste non fissuré dans le cas ou le voile est fissuré , on peut se contenter de l'analyse élastique s'il on fait en sorte d'avoir la même inertie en section fissurée (ajout d'armatures) , sauf dans le cas des voiles , cela peut représenter beaucoup d'acier pour reconstituer l'inertie , Si on se contente de ferrailler les voiles pour la reprise des efforts , sans reconstituer l'inertie ( non fissurée) , cela remet en cause la distribution des efforts au prorata des inerties dans les voiles (cas voiles élancés) J’aimerais bien avoir votre avis sur le sujet
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Bonjour, A première vue , il manque un paramètre dans la formule pour avoir une unité de longueur
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Bonjour, https://forums.autodesk.com/t5/robot-structural-analysis/robot-structural-analysis-webinar-feedback/td-p/5525908 Vous trouverez votre bonheur la dessus
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Bonjour , on distingue deux type de flèches , totale et la nuisible La flèche totale comprend tout le poids des Eléments La flèche nuisible concerne les éléments fragiles pour la phase chantier sans éléments fragiles, on peut calculer la flèche totale sans prise en compte du poids des Eléments fragiles , par contre l'exploitation , prendre les bonnes surcharges , L'eurocode 2 limite la flèche totale L/250
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Bonjour , Dans le cas d'un plancher sans réservation , et si on respecte les condition du diaphragme rigide vis-à-vis des règles sismiques , on peut se contenter de la commande plancher-diaphragme rigide.
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Bonjour, Voir le DTU associé , DTU 21 (NF P18-201) (mars 2004) : Travaux de bâtiment - Exécution des ouvrages en béton - Cahier des clauses techniques (Indice de classement : P18-201) Chapitre 7 Caractéristiques dimensionnelles des ouvrages
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Bonjour, Il existe le DTu 14.1 que je pense est similaire au Voir le DTR NC 2.34 ( à confirmer ) , le problème du DTU 14.1 est dépassé par les nouveaux procédés de cuvelage , type Bituthene ; préprufe , tectoproof , ces procédés se trouvent de plus en plus utilisés en France . c'est par rapport à ce type de procédés que je cherche la documentation , néanmoins je vous remercie de votre contribution
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