Bisudi Bazola Aimé

Bonjour , -ces plans de fondation qui indique la profondeur d'éxcavation avaité été élaboré avant la réalisation des etudes geotechniques ; ou alors c'est le geotechnicien qui t'avais récommandé cela après étude de sol -Tout depend aussi de la nature du batiment; des charges et sollicitations du batiment cad sur la fondation dans le cas de batiment sollicité (étage) il est deconseiller puisque la coche de gypse a un comportement fragile surtout en contact avec de l'eau mais aussi il peut avoir des cavités dans sa structure et donc la solution serait soit d'enlever cette couche et de mettre ta fondation sur un assise stable ou alors l'autre solution serait le procédé d'injection avec de coulis. -Pour des batiments à simple Rez des chaussées et moins chargés ,sauf avis de ton géotechnicien, vu l'épaisseur de la couche de gypse qui est de 1,60m je pense que le risque serait moindre , et structurellement afin de reduire les charges transmises sur les elements ;je pense qu'il suffit de bien disposé tes elements porteurs avec des espacements bien limités et classiques et avec un type de fondation semelle filante mais aussi faire un bon drainage de ton terrain ainsi que le drainage péripherique et ou souterrain aux alentours de ton batiment, je pense que le risque serait moins en méttant ta fondation (0,7m gros beton+0,25m semelle)

Bonjour à mon avis il ya deux solution solution 1: on peut faire le radier general mais vu la stratigraphie du sol ,il faudra faire une purge c'est à dire enlever les sols plastiques sur une bonne couche et le remplacé par un materiaux granulairet de bon caracteristique , compacté, et procedé aux essais mécaniques( essais de deformabilité et de resistance) ainsi cette couche va constituer l'assise de ton radier general , et cette couche va repartir la pression tout en le reduisant en profondeur(Theorie de BOUSINESQ) et après tu verifiera le tassement au niveau des couches sousdjacente du radier , une fois les critères de la capacité portante et tassement est respecté et donc pas de problème Solution 2; oui fondation sur pieux telque récommendé par le labo alors il faudra faire une étude faisabilité entre les 2 solutions puisque la solution 1 il te demande des grands travaux de terrassement , et avec des complications telque le compactage en souterrain pas facile avec risque d'éboulement de talus par vibration etc et peut etre aussi ça peut destabiliser les batiments environants ; et ça necesssite aussi beaucoup d'espace pour la logistique concernant les travaux de terrassement(excavation,rechargement de sol etc), mais aussi obligation d'avoir peut etre 2 niveau sous sol ,tout depend de la profondeur d'éxcavation et si ce n'était pas prévu dans le projet ça peut etre un cout supplementaire. AVANTAGE: facile à éxécuter puisque on trouve facilement les entreprises ayant ces engins de terrassement et la technique elle est simple et avec des moyens et outils non speciaux on peut le réaliser par contre la solution 2 il faudra des engins spéciaux ,la main d'oeuvre hautement qualifié et l'étude des methodes d'éxécution car si c'est pieux battu en milieu urbain c'est tres compliqué avec les bruits et le risque de destabilisation des autres batiments.

Bonjour puisque le laboratoire n"était pas instruit sur cela et vous ne lui avait pas donné les cahiers des charges et donc il est important de analyser les 2 normes et de tirer des conclusions ,ce qui est vraie il yaura toujours des points de convergence entre ces 2 normes, et une autre solution serait de rester dans la cohérence cad comme l'expertise de carrotage avait été fait avec Eurocode alors faire aussi tes calculs de verifications et la suite des expertises avec la norme Eurocode tout en actualisant les informations de votre projets en fonction de paramètre de Eurocode et donc il nyaura pas des problèmes à mon avis,

Bonjour 1. Une section de poteau de 40x40 pour un batiment de R+11 me parait insuffisant donc à mon avis ce n'est pas un poteau structurel portant , et dans ce cas les armatures disposés serait les aciers minimales et il vaut 1% de la section du béton donc suffisant donc il yaura aucun probleme . et donc la solution serait de demander à ton BET si ce poteau est structurel portant 2. au cas où le poteau est structurel portant 12T14=18,46cm² exécuté et ce qui est prévu c'est 4T16+8T14=20,3cm² et donc la difference de section vaut 1,84cm² soit 10% plus ou moins , a mon avis on peut le solutionner sans problème il suffit de verifier la resistance du béton prévu à le comparer avec la vraie résistance du beton obténu sur le chantier à 28jours jusque meme à 90 jours , exemple si le BET avait prévu un C25(resistance de 25Mpa à 28 jours) et que sur le chantier le beton coulé pour cet élément à 28 jours ou jusque 90 jours te donne 30 Mpa un petit calcul suffit et ce 10% des sections d'acier pérdu sera compensé par le gain de la resistance réelle du béton éxécuté sur le site pour cet element(resistance compris entre 28jours et 90 jours)

justement le diamètre des armatures H/5 ,svp prière de nous balancé la norme en question car à mon avis je sais que c'est H/15 et on a meme précisé que leur ecartement ne devra pas etre superieur à 2H alors cette valeur de diametre de H/5 c'est quel norme veuilllez nous le balancer svp cette norme avec le liens SVP c'est une erreur de ta part voici que dit les paragraphes 5.2.1.2 du DTU 13.3 P1-1-1 de decembre 2021: 5.2.1.2 Dallages en béton armé Ces éléments peuvent être incorporés dans les dallages en béton armé, sous réserve de satisfaire aux dispositions constructives ci-après : — leur diamètre ne doit pas excéder 1/5 de l’épaisseur du dallage dans la zone considérée ; — présenter, sauf localement, une distance horizontale entre les éléments au moins égale à leur diamètre, avec un minimum de 50 mm ; -C'est plutot le diamètre des canalisations, cables ,à incorporér sur le dallage qui ne doit pas exceder la valeur de 0,2H(H/5) et non le diamètre des armatures pour le diamètres des armatures c'est plutot le paragraphe 5.5.2 5.5.2 Armatures du dallage 5.5.2.1 Dallage en béton armé Pour les dallages en béton armé des locaux définis au 5.5.1, dont l’épaisseur minimale est ramenée à 130 mm, la section minimale d’armatures est de 5 cm²/m et dans les deux directions perpendiculaires. Au-delà, la section d'armatures est au moins égale à 0,4 % de la section du béton, dans les deux directions perpendiculaires, quelle que soit la classe de résistance du béton. Le diamètre des armatures doit être inférieur ou égal à 1/15e de l’épaisseur du dallage. L’entraxe maximal entre armatures ne doit pas dépasser 2 fois l’épaisseur du dallage. et le meme DTU te dit pour une épaisseur sup à 15cm pour le dallage de type 1 il est doublement armé quelque sois le module de sol et les calculs dont tes calculs de n'est pas l'armer avec un ES=100 Mpa va a l'encontre de DTU DTU 13.3 P1-1-1 de decembre 2021: paragrahes 5.5.2 Pour un dallage de 130 à 150 mm d’épaisseur, les armatures sont disposées en nappes calées à mi épaisseur ou en deux nappes calées et écartées (sous reserve de vérification par le calcul). Pour les dallages d’épaisseur supérieure à 150 mm, les armatures sont disposées en deux nappes calées et écartées. En fin et donc l'erreur que beaucoup des ingénieurs font est telque EV2/EV1 devra etre inferieur à 2, il est inferieur ou égale à 2 pour les materiaux de classe A et B il faudra le préciser mais pour les materiaux de classe D EV2/EV1 peut arriver jusqu'à 2,5 , ici l'autre critère serait que la valeur de EV2 sois sup à 100 Mpa . ceci c'etait une précision tres importante pas seulement pour le dallage mais aussi pour les travaux routiers,chaussées, etc

il ya trop d'incoherence dans ton récit 1. diametre des armatures 1/5 epaisseur de la dallle or epaisseur de la dalle=20cm=200mm donc le diamètre sera de 200mm/5=40mm donc diamètre des armatures de 40mm(HA40) c'est impossible ce genre de diamètre c'est pour les ouvrages d'art type PONT 2. Classe de beton: vous aviez parlé de C30/37 : pour un dallage extérieur alors que dans votre fichier des calcul de logiciel vous aviez utilisé C25 et en plus la Norme EN 206-1 Beton Tableau N1: Categorie des betons de combinaison de classe d'exposition pour les domaines d'utilisation courant et valeurs limites requise pour la composition precise ceci: Beton armé exterieur,faible agressivité chimique, et classe XC4, classe minimale du beton c'est le C25/30 et avec un facteur E/c=0,6 3. Pour verifier les caracteristique de la deformabiiité du sol d'assise on peut soit proceder par le coefficient de réaction du sol ou aussi le module ES ,EV2 etcpuisque il ya toujours une correllation entre ces paramètres 4. la valeur de l'épaisseur de la couche de forme ,je me reserve s'il ya une norme qui l'impose ça depend plutot des caracteristiques mécanique constituant la couche de forme avec bien entendu une épaisseur minimale pour le predimensionnement et ceci sera verifié après calcul mais mentionné 60cm comme épaisseur minimale s'il ya une norme prière de nous le specifier 5.EV2/EV1 inf à 2 ce n'est pas dans tout le type des materiaux ça depend de classe des materiaux voir( DOCUMENT LCPC) puisque on a EV2/EV1 inf à 2 pour les classes des materiaux A et B et dont EV2 est superieur à 50Mpa par contre on peut arriver jusqu'à EV2/EV1 inf à 2,5 pour les classes de materiaux du type D et dont dans ce cas la valeur de EV2 devra etre superieure à 100Mpa 6. et donc si sur son chantier il a son materiaux disponible de classe D, et que il utilise ta theorie de EV2/EV1 inf à 2 s'il a par exemple EV2/EV1=2,3 vous risquerez de rejeter ce travail de ne pas l'approuvé alors que pour ce genre des materiaux la valeur de EV2/EV1 peut aller jusque 2,5 tout en verifiant surtout la valeur de EV2 qui devra etre superieur à 100 Mpa 7. pour le dallage de type 1 et d'épaisseur supérieur à 15cm par experience et par la norme il est toujours armé voir doublement armé; puisque meme dans tes calculs tu l'a vu quil devra etre armé En conclusion pour le cas du dallage c'est du beton il faut suivre les recommendations selon la classe du beton en analysant bien : Norme EN 206-1 Beton Tableau N1: Categorie des betons de combinaison de classe d'exposition pour les domaines d'utilisation courant et valeurs limites requise pour la composition pour le sol c'est de la géotechnique bien que il ya de disposition particulière pour le dallage mais il faut bien analysés les normes geotechniques sur les valeurs de Ev2, rapport K=EV2/EV1 tout en analysant la classe des materiaux ; nous avons données des hypothèses et recommendation génerale et à lui de faire les calculs et comparer les résultats et afin deduire des conclusions tout en respectant les dispositions réglémentaires et constitutifs,

bjr il serait mieux de nous partager ta modelisation et aussi se rassurer sur: -L'introduction des donneés geométriques ainsi que les charges(leur valeur,direction ,sens d'application etc) -les combinaisons des charges -les liaisons entre les elements -l'interpretation des diagrammes correspondant aux combinaisons des charges

c'est normal raison pour la quelle on dit recommendation general et disposiitions constructives ,cad que on fait d'abord les calculs et de verification ensuite on compare avec les conditions et recommendations et on choisira le cas le plus defavorable ; ceci est meme le principe de tout calcul d'ingenieurie

Bjr charge d'exploitation 4t/m² soit 40KN/m² répartie c'est à dire que c'est un dallage du type 1 :DTU 13.3 et donc voici quelques récommendations donc épaisseur minimale devra etre 15cm donc tu as 20 cm c'est deja bon le module de réaction du sol support devra etre au minimum KW=50Mpa/m comme épaisseur supérieur à 15cm donc il devra armé avec double nappe(cad nappe inferieure et nappe superieure) Armatures minimale =0,4%X section du béton dans les 2 directions perpendiculaires Classe du beton: Minimum C25/30 diamètre des armatures=1/15(épaisseur du dallage) cad armatures en barre de 12mm ou 14mm max

Bonjour a mon avis ça serait un calcul theorique , pour se rassurer de cette theorie il faudra avoir les caracteristiques techniques de ces aciers directement fourni par le laboratoire certifié et avec les essais de control qualité certifie. Par contre un avis personnel serait que peut etre cest un phenomene normal puisque les valeurs de grandeur quantifiable sont toujours approché on a toujours le seuil de tolerance qui est inferieur à 10% et envoyant cela à mon avis sous reserve des fiches techniques et des données de l'usine moi je vais le considerer juste que c'est une marge de tolerance

bonjour à mon avis c'est une articulation

bonjour, un plan de coffrage ou un detail serait important afin de pouvoir t'orienter et bien comprendre ta question

bonjour Tout depend de projet ,moi je suis en afrique subsaharienne mais nous le faisons surtout avec les paramètres de lenvironnement du site, et donc on fait l'impermeabilisation des fondations : pour les semelles isolées nous faisons la meme pratique que celui de la photo et pour le radier general on met une première couche de beton de proprété,ensuite l'étancheité en feuillet bitumineux, une 2eme couche de beton de proprété et après le feraillage du radier general. Donc tout depend du type du projet, le paramètre du site,

Bonjour d'abord je ne sais pas pourquoi le bureau d'étude a recommander de faire une grosse semelle de 80cm juste pour un plein pied ,je pense que peut etre c'était pour recuperer le niveau or ceci tu pouvais le faire meme avec un remblais en grave concasée car 80cm de beton c'est lourd et ça augmente encore du poids sur la fondation. -Feraillage seulement inferieure , bon le risque à craindre c'est peut etre la fissuration et donc cette disposition peut marché mais aussi il faudra faire une tres bonne methodologie d'éxecution de coulage du beton à n'est pas couler ce grand volume au meme moment et aussi à n'est pas le couler à temps chaud -ce feraillage bien qu'il est inferieur je pense qu'il devrait aussi respecter le regle de Aminimum qui depend de la section du beton -ton batiment n'aura pas de poteaux ou comment s'il yaura des poteaux et comment se fera la liaison avec ta semelle en gros beton puisque sur ce dessin je ne vois pas les armatures verticales or ces armatures ça allais aussi parier à la fissuration puisque tu allais avoir un minimum de une barre par arrète et ceci est recommandé pour ce genre de type de semelle

puisque c'est un sol d'apport (amelioration du sol) tu peux ameliorer la valeur de raideur du sol soit en changeant les materiaux en mettant un materiaux plus meuilleur que ce que tu as ou alors en utilisant le meme materiaux mais en faisant du bon compactage pour maximiser son comportement mécanique ainsi tu auras une bonne valeur de K

la valeur de la pression pour le test ,il est donné par les cahiers de charges et ou dans la note des calculs du reseau d'alimentation; il faudra aussi en tenir compte des specifications du tuyaux lui-meme(valeur de la pression mentioné sur la fiche technique du tuyau lui-meme)

DISPOSITION 1: cette disposition est utilisé lorsque la reduction de la section(dimension du poteau) est moins de 6cm(pente 1/6) DISPOSITION 2: les barres ne continue pas ,lorsque la reduction du dimension du poteau est plus de 6cm

l'alteration des roches ou certains mouvement, la presence de la nappe etc peut modifier certaines choses concernant les caracteristiques du sol ,a mon avis sur le plan logique puisque vous voulez entamer un nouveau projet donc c'est mieux aussi d'avoir tout le dossier actualisé et à jour car c'est nouveau et donc il faudra réfaire les etudes geotechniques. concernant le nombre de point, la profondeur de prospection, l'entredistance entre les points etc depend de normes mais avec mon experience de la norme espagnole CTE ces elements sont definis sur base de -Le nombre d'étage de ton ouvrage -l'usage du batiment -la zone de construction une fois que tu nous donne les détails de ces 3 éléments ou 2 elements(nombre d"étage et l'usage de batiment) je pourrais t'orienter conformement à la norme espagnole CTE-DB SC

Bonjour,normalement c'est sur chaque tronçon si non il va avoir depot et l'ecoulement ne se fera pas bien , mais dans cette condition il ne faudra pas seulement verifier le rapport H/D mais verifie aussi la condition vitesse d'écoulement superieur à la vitesse minimale de 0,6m/s si la condition de la vitesse n'est pas réspecter tu peux augmenter la vitesse en augmentant la pente de ton troncon

s'il ya des fissures malgré que tu avais prévu les armatures alors il faudra s'interroger entre autre sur la methodologie d"éxécution de ce betonnage es que la Cure avait été bien fait, et aussi voir le % des armartures dans la section du béton es que ce n'était pas assez etc et verifier les calculs de ces armature conformement à l'eurocode selon EN 1992-1-1 Attention; le cas de structure pareil malgré que tu as prévu les armatures en question mais tu dois créer un joint sec cad tu divise ta section du radier, tu coule la première partie tu laisse quelques jours après tu coulera la seconde partie il faut avoir la temperature min de la region à verifier avec le service compétent sur place 3. je ne connais pas la classification de ta zone pour delimiter la longuer max du batiment pour le JD selon EN 1992-1-1 4. tu ne peut pas couler l'ensemble du batiment en une seule fois donc tu coulera la premiere partie de la fondation et l'autre partie sera coulé après au moins 15 jours(joint de construction) et ensuite on verifiera l'ensemble monolitique de la dalle pouvant résister aux deformations retenues entre 15 jours et l'infini 5. et cette deformation E(retenus entre 15 jours et infini)=Ax DT avec A=coefficient de dilatation thermique du beton(A=0,00001/°C) et il est connu, et la deformation E se calculera selon EC2 3.1.4(6) et avec cela tu deduit directement le DT=E/A, qui va etre introduit sur le logiciel comme charge et ceci te donnera les armatures supplementaires à renforcer ta structure pour faire face à ce phenomene. le seul soucis serait comment calculer la deforamtion E (retenus entre t=15j et l'infini) voir EC2 3.1.4(6) et ceci tu verra tout les paramètres qui entre en jeu telque : -l'Humidité relative de la zone -la classe du beton -la section transversale de la dalle -la hauteur utile de la dalle -Tmax et Tmin telque j'avais parlé au debut et tant d'autres paramètres

bjr cest beaucoup mieux de le demolir car 15cm c'est vraiment tres petit vu sa portéee, car le cout de renforcement(materiaux,procédé d'execution; notions de securité) c'est mieux le demolir et construire une nouvelle dalle bien conçu et calculé

bonjour mais apparement c'est faible car le max en terme de valeur absolue c'est 0,31KNm soit 310Nm

Bonjour oui pour les escaliers en BA il peut avoir la torsion mais qui peut etre négligeable compte tenu de la grande rigidité de palier , mais pour les escaliers métallique ça serait mieux de le modeliser pour etre sur mais dite nous dans ta modelisation le moment de torsion est élévé ou comment , si non une autre solution serait de mettre une poutrelle intermédiaire au niveau de la jonction paillasse-palier(juste au droit du dernier marche) ainsi tu recalcule la structure pour voir le résultat et je pense que le Moment de torsion sera réduit

Bonjour pour ce cas de fondation il ya 2 méthode -Methode de reseau d'état(utilisé pour le calcul de massif des lignes aériennes de EDF) -Methode de MAURICE CASSAN tu peux utiliser la prémière méthode il suffit de faire les équations d'équilibre au glissement, renversement ,ainsi verifier le coefficient de securité au glissement et au renversement et aussi faire la verification du poinçonnement . pour faire ces verifications tu as besoin de la profondeur d'ancrage D, et cette profondeur D sera orienté et donné par le geotechnicien(profondeur du bon sol; profondeur selon la quelle le taux de travail devra etre minimum de 1-1,5 bars)

oui le seul problème avec le gravier roulé c'est l'adherence avec le mortier car la resistance depend aussi de l'adherence mortier -gravier 2. ESSAIS LOS ANGELES il faut que ça soit entre 40-50 3. tenerur en ion de chlore que devra etre inferieur à 0,05% de la masse totale de gravier 4. Verifier aussi la teneur en matière organique 5. Pour l'équivalent de sable ceci devra etre superieur à 70