Bisudi Bazola Aimé

la question c'était de donner des specifications ou des orientations à notre cher collegue qui a poster le sujet car mettre le mot ou les essais c'est bon mais donner aussi des specifications c'est tres utile pour les remarques en fonction du gravier roulés et anguleux ; la resistance du beton depend aussi de l'adherence entre le mortier et le gravier, et donc le gravier angulaire possède plus d'adherence que le gravier roulé. pour le l'essai LOS ANGELES ça depend plus de la nature de la roche et non de la forme du granulat

c'est à dire que la specification pour les valeurs à obtenir pour l'essai Los angeles sur le gravier à utiliser pour le beton devrait etre comprise dans l'interval de 40 à 50 et on devra ajouter aussi une donnée importante telque le % absorption pour ce gravier conformement à la norme UNE-EN 1097-06 devra etre inferieur à 5%

je l'ai parlé en rapport avec la Duréte

dans la meme logique que les observations de @BELLAMINE, il faut aussi savoir son origine et si c'est dans un cours d'eau,riviere etc il faudra aussi verifier la tenerur en ion de chlore que devra etre inferieur à 0,05% de la masse totale de gravier -Verifier aussi la teneur en matière organique -Vu sa forme un peu arrondi et non angulaire il est important de faire l'essai LOS ANGELES et dont la valeur devra etre comprise entre 40 et 50 -Pour l'équivalent de sable ceci devra etre superieur à 70

ok mais si c'est pour le gradien thermique je pense que pourquoi il aura besoin de mettre le joint de dilatation en tout cas peut etre que je me trompe mais je ne vois pas l'importance de mettre un JD peut etre juste prévoir des dispositions particulieres sur le materiaux de protection de parois .

cet expression vient d'où c'est quel norme ,c'est plus facile de partir avec les formules simples avec DT=E/A; A=coefficient de dilatation thermique du beton(A=0,00001/°C) tu determine juste le E se calculera selon EC2 3.1.4(6) avec gradient

quand je parle de la division ce n'est pas un joint de dilatation mais plutot le joint de construction qui après toute la dalle sera homogene et ensemble cad tu coule la partie de 30m après t=15 jours par exemple tu coule la 2eme partie il yaura pas de joint . pour le calcul du gardien thermique DT et cette deformation E(retenus entre 15 jours et infini)=Ax DT avec A=coefficient de dilatation thermique du beton(A=0,00001/°C) et il est connu, et la deformation E se calculera selon EC2 3.1.4(6) et avec cela tu deduit directement le DT=E/A, qui va etre introduit sur le logiciel comme charge et ceci te donnera les armatures supplementaires à renforcer ta structure pour faire face à ce phenomene.

Bonjour je te donne le principe , et pour les calculs le BET peuvent le faire pour toi ou toi meme tu peux le faire .le retrait et la temperature provoque une augmentation de la contrainte de traction ,donc il faudra evaluer ces sollicitations supplementaire et calculer le feraillage additionnel à mettre et donc 1.il faudra savoir la temperature max de ta region à verifier avec le service compétente sur place 2. il faut avoir la temperature min de la region à verifier avec le service compétent sur place 3. je ne connais pas la classification de ta zone pour delimiter la longuer max du batiment pour le JD selon EN 1992-1-1 mais admettons 30m qui est comprise entre 25-40m 4. limiter un joint de construction a 30m donc ton batiment ayant 55m et donc tu divise ton batiment en 2 parties soit 30m et 25m (il devra etre disposer dans la zone de moindre solicitation (M preque 0)L/3 ou L/4: voir courbe des moments de poutre continue si ton plancher peut se calculer comme une poutre continue)et donc tu prevoit ton joint de construction telque tu ne peut pas couler l'ensemble du batiment en une seule fois donc tu coulera la premiere partie du plancher et l'autre partie sera coulé après au moins 15 jours(joint de construction) et ensuite on verifiera l'ensemble monolitique de la dalle pouvant résister aux deformations retenues entre 15 jours et l'infini 5. et cette deformation E(retenus entre 15 jours et infini)=Ax DT avec A=coefficient de dilatation thermique du beton(A=0,00001/°C) et il est connu, et la deformation E se calculera selon EC2 3.1.4(6) et avec cela tu deduit directement le DT=E/A, qui va etre introduit sur le logiciel comme charge et ceci te donnera les armatures supplementaires à renforcer ta structure pour faire face à ce phenomene. le seul soucis serait comment calculer la deforamtion E (retenus entre t=15j et l'infini) voir EC2 3.1.4(6) et ceci tu verra tout les paramètres qui entre en jeu telque : -l'Humidité relative de la zone -la classe du beton -la section transversale de la dalle -la hauteur utile de la dalle -Tmax et Tmin telque j'avais parlé au debut et tant d'autres paramètres

si tel est le cas et que la dalle s'appuis sur les poutres (couleur rose), avec l'hypothèse que les voiles en question sont de contreventement, j'ose croire que cette poutre jouera tout simplement le role d'un chainage pouvant permettre de recevoir les armature de bord libre de la dalle et donc on ne va pas le modeliser ,pas non plus le calculer et aussi il n'est pas obliger d'avoir cette grande section elle va juste avoir sa hauteur H=épaiseur de la dalle et sa base B=2H ainsi on disposera juste les armature de rive ou bord libre avec une section minimale. DONC PAS UN GRAND INTERET DE L'AVOIR JUSTE QUE FAIRE UN CHAINAGE AU BORD DE LA DALLE AVEC H=épaisseur de la dalle et B=2H et mettre Amin

Bonjour à ùon avis je pense que -si cest une poutre delimitant la dalle interieur,c'est la veut dire qu'il sera calculer comme une poutre et il sera une poutre continue sur 3 travées(donc il est element structurel ou principal) si par contre il ne delimite pas la dalle et que on a un vide (cage ) je pense que ça jouera le role d'un chainage ou radisseur (element sécondaire permettant de solidifier ou de rifidifier les elements principaux) mais aussi il permet de reduire la longueur de flambement des poteaux dont il relie

bonjour moi j'utilise la norme espagnole comme c'est un parking si jamais tu as certains locaux annexes là les ouvertures(porte) devrait etre de EI245-C5 soit porte etanche, avec isolant et permettant de tenir le feu a aumoins 45 minutes. les murs et la toiture devra etre classé: A2-s1,d0 c'est à dire Produit avec une très faible contribution au feu, une très faible production de fumée et sans production de particules et/ou gouttelettes enflam mées. s'ils parlent de la fondation peut etre qu'ils font allusion aux elements structuraux(voiles ,etc) ceci ça devra etre un R120(soit 2h) si la hauteur du batiment au dessus du sol est inferieure à 15m. Mais pour plus de détails sur les recommendations du bureau de control demande le de te fournir une note explicative ou de recommendation détaillé

et au sous sol qu'es que nous avons toujours de logement, ou comment

Bonjour il serait interressant que nous ayons le plan de ton projet afin de savoir qu'es qui est prévu , et si le batiment est pour quel usage avec tout ces elements que nous pouvons interroger la réglementation ou les normes d'incendies;

bonjour si après calcul la condition n'est pas respecté tu as plusieurs options OPTION 1: en gardant la meme sol mais tu dois réduire les sollicitations -et donc tu peux reduire le poids de cloison exemple si tu avais des agglos ,tu peux utilisé les cloisons en platre ou tout autre materiaux qui pèse moins que le cloison anterieure mais cette decision devra etre discuté et aprouvé par l'architecte , peut etre qu'il pourra te mentionner dans quel zone ou étage c'est possible ou pas et aussi chercher le revettement de sol qui pèse moins que celui qui était prévu mais ceci aussi il faut l'approbation de l'architecte. -Augmenter la surface de ton radier ceci il faut voir sur la situation du terrain te le permet de augmenter la surface au sol de ton radier OPTION 2: Procédé à la substitution de sol enlever le sol en place sur une épaisseur bien calculée(Theorie de BOUSINESQ) et remplacé ce sol avec un sol de meilleur caracterisque mécanique,en le compactant et en determinant ces caracterisques mécanique et son taux de travail qui sera meuilleur que le sol avant d'où tu feras certains essais geotechniques sur ces couches et chaque couche aura ces specifités compte tenu de sa position en contact ou pas avec la base de ton radier donc à l'éxécution tu fera entre autre l'essai à la plaque LCPC, Essai proctor, essai penetrometre ,DCP TEST etc ainsi le taux de travail determiné sera meilleur et tu l'utilisera pour calculer ton radier

sans pourtant entrer dans les détails juste il faudra nous specifier normalement la contrainte c'est le ELS donc il faudra utilisé la combinaison en ELS pour le comparer aussi la contrainte admissible ELS si tu as utilisé la relation en ELU il faut aussi le comparer avec la contrainte admissible en ELU

sans pourtant entrer dans les détails juste il faudra nous specifier normalement la contrainte c'est le ELS donc il faudra utilisé la combinaison en ELS pour le comparer aussi la contrainte admissible ELS si tu as utilisé la relation en ELU il faut aussi le comparer avec la contrainte admissible en ELU

on parle du predimensionnement cher Belamine, la confirmation se fera en phase d'éxécution alors dite moi l'ingénieur devra etre bloqué ,il ne peut pas faire le prédimensionnement pour aboutir à un devis estimatif pour faire avancer les choses donc il doit attendre jusqu'a faire tout ces essais ,je ne pense pas à mon avis on se fixe les hypothèses de Kmin on avance dans le processus et en phase d'éxécution on fera avec tout les détails réglementaires,nous sommes des ingénieurs et donc des scientifiques et des techniciens donc nous devons pas non plus etre theoricien mais aussi etre pragmatique et avancer les choses

si on prend un K max on risque d'avoir un tassemnt faible car le K est le rapport entre la pression et la deformation , la pression cest un élément qui depend de la sollicitation et les caracteristqiue geometrique du radier et donc si K est max donc on aura une petite deformation alors en sous estimant la deformation ça sera tres tres catastrophique et indirectemnt ça revient à dire pour un sol de bonne qualité on a une bonne valeur de K est pour un sol compressible ou mauvaise qualité on a un Kmin donc pour un predimensionnement je préfère prendre l'hypothèse d'un Kmin soit un sol de qualité moyenne ou mediocre au lieu de prendre un K max qui conduit à un sol de tres bonne qualité

la poutre est sur 2 appuis ou comment, et si possible de poster la vue en plan et une coupe du plancher dont on peut voir cette poutre

je disais que on prend un K min et en plus on parle d'un predimensionnement et le Kmin serait l'hypothèse defavorable 2. on parle d'un predimensionnement et avec un hypothese réaliste et un cas defavorable Kmin 3. oui l'hypotèses pratique du calcul du radier c'est de le considerer tres rigides la norme espagnol te donne la valeur estimative de Kmin et Kmax pour chaque type de sol selon la classification normalisée du sol autrement dit on fait le prelèvement des échantillons du sol; on fait les essais d'identification et classification du sol,on classifie ce sol de manière normalisée et on regarde sur le tableau et on prend la valeur de K(on a un Kmin et un Kmax) pour le cas devaforable on prend un Kmin NOTE; je répète que c'est pour un predimensionnement lorsque on a pas fait les essais réglementaires pour determiner le K,avec ce Kmin on peut avancer avec des calculs et voir peut etre verifier les resultats avec la valeur réelle qui sera peut etre obténue en phase d'exécution

c'est juste pour un predimensionnement et par mésure de securité il peut prendre le K min,et il calculera son radier ,et il va determiner le tassement Emax à comparer avec le E admissible si c'est bon ça passera pour toutes les valeurs de K superieur à ce Kmin car si K est faible on a un E (tassement) élévé et après pour des raisons économiques il fera peut etre des essais in situ en phase d'éxécution pour avoir la vraie valeur K et récalculer la fondation mais es que ça sera économique/ puisque il faudra faire une étude comparative entre la diminution de l'épaisseur de radier surbase de la vraie valeur de K mais cette solution t'oblige le cout supplémentaire des études de sol en phase d'éxécution+actualisation des études des structures+ le temps perdus ceci est à comparer avec le cout du beton de ce H supplémetaire(H avec Kmin-H avec K réel)

pas de probleme mon fr, la norme Espagnole est interressante je l'utilise toujours en parallèle avec la norme eurocode en cas de necessité

Bonjour oui la plaque necessite l'excavation, mais letude détaillé exige de faire une étude theorique basé sur les elements trouvé dans l'étude de sol et après il ya aussi une étude geotechnique pendant l'éxécution afin de se rassurer de la veracité des choses d'où en ce moment là on fera l'essai à la plaque. Mais avec l'essai SPT on a le NSPT(Nombre de coups) à partir de celui -ci il ya la correlation afin de determiner de Module de YOUNG et le coefficient de reaction du sol KZ mais pour un predimensionnement tu peux suivre les orientations que j'avais donné avec la norme Espagnol car ici nous utilisons cela ;j'étais formé avec la norme francaise mais depuis 10 ans je travail avec la norme espagnole d'où l'avantage je manipule les 2 normes. prière de m'envoyé ton adresse email pourque je t'envoi l'extrait de la page de la norme espagnol( CTE(Codigo Tecnico de Edificacion/SE-CIMIENTOS) mais c'est en Espagnol.

Bonjour de manière logique on peut determiner la valeur de K par l'essai pressiometrique ou alors aussi en utilisant l'essai à la plaque(LCPC) car l'essais à la plaque te donnera le moudule de deformation du sol et après tu peux terminer le coefficient de reaction du sol. mais devant de situation pareil tu peux faire des hypothèses réaliste telque 1. il suffit de classifier ton sol et savoir sa nature; la norme espagnole CTE(Codigo Tecnico de Edificacion/SE-CIMIENTOS) te donne la valeur indicative de K en fonction du type de sol 2. tu prend cette valeur indicative de K mais minimum, et tu dimensionne ton radier ainsi tu aura la valeur de tassement E, or pour K minimum on a un grand tassement 3. la valeur de tassement calculer E maximum sera comparé avec le tassement admissible du sol telque sollicité par ton batiment 4. tu compare le E max avec le E admissible du sol pour le type de batiment et de radier si c'est bon donc ça passe si ça passe ce que ça passera pour n'importe quel valeur de ton K car tu as utilisé le cas defavorable

Bonjour 1. deja je vous remercie du fait que vous aviez reconnu que ce type de solution existe et c'est justifiable scientifiquement et techniquement alors que dans l'autre sujet vous l"ignoriez ou vous le considerais comme fondation semi profonde 2. si la reglementation est sourde pour ce cas spécifique , je n'en sais rien peut etre puisqu'il tire son origine sur la pratique d'amélioration du sol et non comme type de fondation, le document geotecnique sur l'amélioration du sol reconnait et explique cette pratique 3. le principe etant bien éxpliqué sur mon post la suite c'est juste l'application de principe et notion de la geotechnique ,puisque à titre de confidentialité je ne saurais pas diffuser ici le document de projet officiel . Merci