Bisudi Bazola Aimé

Bon normalement pour une étude geotechnique réaliste la capacité portante d'un sol ne se calcule pas avec une seule methode surtout que tu as aussi la presence de l'eau et donc on calcul la capacité portante par le penetrometre(essais in situ) mais aussi sur base des essais labo(prélevement des echantillons, on fait les essais labo: essais de classification et identification du sol ainsi que les essais de cisaillement(cohesion, angle de frottement interne), on devra avoir la stratigraphie du sol et après on calcul la capacité portante par la methode de TERZAGHI,MEYEROF. ainsi on prendra la valeur minimale de la capacité portante entre les 2 méthodes(essais in situ et essais labo). ayant cette valeur de la capacité portante du sol à la profondeur donnée ceci on peut faire la descente des charges et ensuite faire le choix du type de fondation en tenant compte de la desecente de charge,capacité portante et procédé d'éxécution. pour le batiment à coté peut importe le type de fondation, il suffit de prevoir un mur rideau(voile) bien armé sur le peripherie de ton batiment et ayant un bon ancrage ceci va reduire voir eviter la transmission des efforts de ton batiment sur le batiment voisin, le seul problème c'est plutot le procédé d'éxécution des travaux d'excavation car risque d'éboulement du terrain suite à la proximité de ce batiment là aussi il ya de solution de blindage de fouille etc

ta question n'est pas explicite; ces travaux dont tu parle ce sont de travaux pour la lévée de reserve constaté lors de la reception provisoire ou des travaux contractuels mais non finaliser avant la reception ; car si ce sont des travaux contractuels mais non finaliser avant la recepcion provisoire ce la signifie que ce que vous aviez fait ce n'était pas de la reception provisoire peut etre la pre-reception. et aussi pour etre pragmatique cette question pour bien le repondre il faudra voir le contenu du contrat de ce marché,qu'est qui est dit peut etre que votre contrat est particulier ,interroge les articles de votre contrat à propos de la section ou Article (reception provisoire )

Bonjour ,avec Eurocode (NF EN 1992-1-1/NA Mars 2007)la longueur maximale depend de la geopraphie et climat du du site 25 m dans les départements voisins de la Méditerranée (régions sèches à forte opposition de température) ; 30 m à 35 m dans les régions de l'Est, les Alpes et le Massif Central ; 40 m dans la région parisienne et les régions du Nord ; 50 m dans les régions de l'ouest de la France (régions humides et tempérées). à mon avis vue la forme en plan de ton batiment mettre un joint de dilatation ceci va rendre encore fragile ton batiment face aux efforts telque le vent,seisme etc mais aussi avec le climat de ta region je pense que 30m c'est bon ,pas besoin de joint de dilatation

1. d'abord il faudra nous poster ton diagrame de moment et aussi le plan de coffrage de ton plancher 2. l'hypothèse est telque tu as considerer un encastrement partiel afin de reduire ce moment aux appuis et augmenter le moment en travée ceci te rapproche de l'hypothese de la poutre isostaique mais avec armature de continuité qui sera comme armature de construction 3. si tu as un soulevement donc tu as un effort de traction sur ton poteau pour cette travée (poutre continue exemple longidudinale: N longitudinale=negatif) or tu as aussi peut etre la poutre transversale qui se croise sur ce poteau et donc il faudra aussi évaluer l'effort normal provenant de cette poutre transversale(N transversal) ainsi tu fera la verification de la resultante de Ntotal=N longitudinal+N transversal afin de se rassurer que ton poteau est comprimé( d'où il est indispensable de nous poster la vue en plan de ton plancher ou le plan de coffrage )

bonjour tu peux le considerer comme poutre isostatique (encastrement partiel) et après tu prevoit les armatures pour le moment de continuité et cette armature sera calculer en fonction d'un certain ratio du moment en travée. pour le soulevement de l'appui(effort de traction sur le poteau) ,prière de verifier l'équilibre au niveau de ce noeud je suppose que les efforts de compression sont elévé afin que la resultante des efforts normaux soient un effort de compression.

Cette proposition me parait un peu logique puisque 1. la dalle ne sera plus en console ,il est appuyé sur la poutre centrale ainsi que sur la poutre de rive 2. la dalle étant continue de part et d'autres , appuyé sur les 2 bouts ceci et évitera probablement la transmission des efforts de torsion (sur la poutre centrale) crée par le moment de flexion de la dalle Le seul soucis ou le vrai probleme serait 1. Bien dimensionné ta poutre en porte à faux en faisant bien tes combinaisons de charge surtout pour les surcharges puisques les charges permanentes peuvent etre le meme 2. combiner bien les charges(trame gauche surchargé differement de la trame a droite, trame gauche surcharge égale a la trame droite,trame droite surchargé differement de la trame gauche etc) 3.il ne suffit pas de faire seulement une étude en plan, il faudra aussi faire une étude de portique 2D ou 3D pour étudier et voir le comportement complexe de la stabilité de ta structure dans son ensemble(stabilité transversal,longitudinal) 4. avec l'étude de la portique se rassurer de l'équilibre du noeud (point d'encastrement de la poutre en porte à faux) ou point qui delimite depart et dautre de la dalle 5. bien verifier aussi la rigidité de tes poteaux et bien calculer tes poteaux surbase de sollicitation qui sortira avec la modelisation 2D mais 3D aussi pas seuelement une étude en plan et calculer aussi ta fondation de preference faire un radier général ou une bonne semelle filante tres rigide pour les dispositions constructif -le beton devra avoir une bonne resistance afin aussi de parier et reduire la flèche soit par exemple un beton C35/45 -Verifier si ta poutre sera une poutre de grande hauteur et donc prévoir les armatures de peau -Verifier le % maximal des armatures dans la section du beton que ça ne depasse pas la limite autorisée par les normes en vigueur -bien respecter les longuers d'ancrage et aussi des dispositions constructives spéciales aux points d'encastrement de ta poutre

bonsoir c'est possible mais il te faudra un peu plus certaines verifications 1. c'est bien de prevoir les poutres peripheriques sur ces dalles ceci va permettre que ta dalle ne puisse pas etre en porte à faux mais plutot appuyée sur 2 appuis ,4 appuis etc tout en verifiant sil va porter dans une direction ou 2 direction tout depend de la valeur Lx/Ly 2. pour la poutre centrale il faudra faire plusieurs verifications et combinaison ( si le chargement depart et dautres de la dalle sont les memes, sil ya difference de chargement entre les 2 parties de dalle)et aussi en tenant compte de possible torsion sur la poutre due à la flexion de dalle L'autre solution pratique serait de mettre des bras comme jambes de forces et ceci partira au bout de la dalle et sur le poteau et il fera un angle bien calculer pour la bonne transmission des efforts

c'est aussi une de solution mais toujours faire une étude technico -financiere entre ces differentes solution 1.laisser la poutre N5 tout en diminuant sa section a 25x45 et redimensionner la poutre N1 de droite avec peut etre une section de 25x65 sachant que la poutre N5 va charger la poutre N1 de droite 2. prolonger la poutre N3 ceci va exiger peut etre de augmenter sa section car il aura aussi lui un porte à faux de 2,60m je suis persuader que la section actuelle de 25x50 ne fera pas l'affaire donc il faudra augmenter sa section et en plus le feraillage du porte à faux et aussi les armatures chapeaux au droit de ce prolongement de la poutre N3 car tu auras maintenant 2 plaques de dalles ; et tu auras un moment au droit de l'appui central qui est la partie porte a faux du poutre N3 3. supprimer la poutre N5 en gardant la dalle ça fera que la dalle puisse avoir 3 appuis et l'épaisseur de la dalle serait plus grand que l'épaisseur d'une dalle sur 4 appuis en considerant la poutre N5 et par conséquent on aura de feraillage supplementaire et aussi on aura un apport considerable de la charge de la dalle sur la poutre N1 à droite(poutre en porte à faux) Seul les études tecnico-financière qui peut justifier le choix de ces 3 propositions mais toutes ces 3 positions permettra de resoudre le probleme NOTE: après le choix de l'une de solution il faudra recalculer toute la structure et verifier les elements deja exécutés ou pas si ça va tenir avec cette nouvelle configuration ou alors s'il faut proceder aux ajustement ou renforcement

-supprimer la poutre N5 ça fera que la dalle puisse avoir 3 appuis et l'épaisseur de la dalle serait plus grand que l'épaisseur d'une dalle sur 4 appuis en considerant la poutre N5. -supprimer la poutre N5 ,on aura une dalle sur 3 appuis et donc on pourra avoir aussi de feraillage supplementaire en retenant la poutre N5 on aura: -en diminuant l'épaisseur de la dalle puisque la dalle est sur 4 appuis, aussi dans mon intervention j'ai bien précisé la poutre N5 sera reduite puisqu'il est une poutre extreme donc meme avec 25x45 -oui la poutre N5 chargera la poutre N1 qui est en porte à faux ;et meme en supprimant la poutre N5 ;la dalle portera sur 3 appuis et l'apport de la dalle sera aussi conséquent sur la poutre N1 en porte à faux. -je prefere faire le reseau de poutre c'est à dire garder la poutre N5 et il va charger la poutre N1 que de laisser une dalle sur 3 appuis chargeant le porte à faux. la seule équation à resoudre serait de faire une étude tecnico-financière sur la solution de supprimer la poutre N5(grande epaisseur de la dalle;feraillage supplementaire de la nappe superieure etc) et garder la poutre N5 avec (une faible epaisseur de la dalle,et un feraillage minimale de la dalle mais avec le cout de la poutre N5 de 25x45) -Porte à faux de 2,6m c'est faisable j'en ai deja fait de 3,20m seulement qu'il faudra bien le calculer mettre le feraillage avec toutes les dispositions constructives(armature de peau, beton C35/45, un bon coffrage, doubler le fer pour éviter d'avoir plusieurs lits d'armatures car ceci va diminuer le bras de levier des aciers etc) c'est faisable Porte à faux de 2,6m c'est faisable j'en ai deja fait de 3,20m seulement qu'il faudra bien le calculer mettre le feraillage avec toutes les dispositions constructives(armature de peau, beton C35/45, un bon coffrage, doubler le fer pour éviter d'avoir plusieurs lits d'armatures car ceci va diminuer le bras de levier des aciers etc) c'est faisable Porte à faux de 2,6m c'est faisable j'en ai deja fait de 3,20m seulement qu'il faudra bien le calculer mettre le feraillage avec toutes les dispositions constructives(armature de peau, beton C35/45, un bon coffrage, doubler le fer pour éviter d'avoir plusieurs lits d'armatures car ceci va diminuer le bras de levier des aciers etc) c'est faisable

Bonjour si jusque là rien n'a été exécuté voici mon point de vue 1. En supprimant le poteau circulaire donc la poutre N1 sera en porte a faux de 2,60m 2. par contre la dalle ne sera plus en porte a faux mais appuyé sur 4 appuis (poutres) donc tu pourra faire une dalle pleine et tu verifiera s'il porte à une direction ou en 2 directions 3. la poutre N5 sera considéré bi-appuyé(sur le poteau et sur la poutre N1 dont le poteau circulaire a été supprimé) ; et donc c'est interressant de optimiser sa section en le diminuant meme avec une section de 25x50 car en voyant cette portée il n'est pas plus de 7m et en plus c'est une poutre extreme 4. la section de la poutre N5 étant reduite a 25x50 et que il s'appui sur la poutre N1 qui est en porte à faux donc N1 devra etre plus rigide que N5 donc je ramène la poutre N1 a une section 25x65 ou 25x70 ainsi que la poutre N4 et pour ces 2 poutres j'utiliserai le beton C35/45 afin de augemnter encore sa rigidité pour reduire la fleche puisque le moudule d'Elasticité E depend de fcj(resistance a la compression du beton). et en fin reverifié toute la structure afin de voir son impact s'il faudra renforcer ou pas les autres elements (poteaux,fondation) puisque cette nouvelle modification structurelle n'était pas prévu. Merci et bonne journée

Bonjour oui c'est faisable la dalle peut etre en hourdis ou en dalle pleine mais à mon avis pour reduire le poids et le volume du beton de cette poutre tu peux essayer avec une section de 40x135 mais avec un beton C35/45 ceci te permet en meme temps aussi de palier au problème de la flèche car le E est fonction de fcj du beton -Il faudra aussi prévoir les armatures de peau -coupler les armatures afin d'éviter que les lits se rapprochent de l'axe neutre par conséquent avoir un bon bras de levier -Utiliser un melange de beton bien étudier avec une granulometrie bien étudier puisque si tu as trop de gros granulat difficile pour la maniabilité compte tenu peut etre de trop d'acier et on peut avoir le phenomene de segrégation -faire un bon coffrage et stable car vu la masse du beton, le procédé de vibration il peut avoir risque que le coffrage cède pendant le betonnage -Faire une bonne cure après le betonnage car vue le volume du beton et les conditions climatiques du site on peut avoir le probleme de rétrait thermique

Bonjour , on ne peut pas faire une bonne étude de stabilité de talus sans les données reelles du site, ainsi que l'inspection de site surtout que le sol etant un materiau anisotrope donc il faudra avoir ses caracteristiques (physiques, mécaniques,hydrauliques) par section, et aussi analyser l'environnement du site, car la non mise en compte de certains paramètre du site(presence d'une rivière, venue d'eau, nappe, présence d'une carrière, passage d'un chemin de fer à coté du site, présence d'une carrière ou zone d'activités d'explosion ,presence d'une route tres fréquenté à coté du site, présence d' une autoroute à quelques metre de site etc) tout ces elements de l'environnement du site si ne sont pas prise en compte peut erroner les résultats d'étude

Bonjour tout depend de la description du poste et la fonction que tu va assumer car on ne peut pas poser les meme questions pour le poste d'ingénieur de structure (principal) et avec le poste de l'ingénieur des structures membre déquipe du projet ou assistant de l'ingénieur des structures; mais il ya de question de base que on posera aux ingénieurs des structures dependant aussi de champ d'action de la socitété exemple si le bureau d'études est spécialisé en BA , ou si c'est en charpente métallique c'est ca qui fera la specifité des questions car tu sera récruté pour subvenir aux besoins specifiques du bureau vu son champ d'action;

bonjour ne fait pas de la confusion je fais le calcul avec 2 normes 1. je t'ai fait le calcul avec le BAEL dont le 4 HA 14 s'est montré suffisant avec du B25 2. c'etait le calcul avec l'ancienne methode CCBA68 (1968) il n'est plus utilisé depuis qu'on a mis le BAEL(1991 revisé 1999)mais moi à titre personnel je l'utilise pour le cas des verifications des ouvrages existantes car il a plus de coefficient de securité car il minore trop de valeurs des caracteristiques des materiaux, et la dans sa formule initiale on a l'effort N= part du beton+part de l'acier; N= B+A; or B=sigma betonX section du beton; oui A=sigma AXA mais ici les materiaux est considéré homogène donc il faut une équivalence entre la partie Acier et le beton, et ce coefficient d'équivalence se nomme (n) qui est le rapport entre le module d'élasticité de l'acier et celui du beton, or le rapport n=(EA/EB)=15 selon les hypotheses de la méthode donc Sigma A=nxsigma Beton donc on a N=sigma BetonX Section du beton+(nxsigma beton )XA et à partir de là on tire A sigma beton=86,5kg/cm²=8,65Mpa la contrainte admissible du beton selon la methode CCBA68 si tu n'a pas connaissance de cette méthode ce n'est pas grave , car il n'est plus utilisé depuis que le BAEL est venu c'est juste une approche personnelle pour mes verifications car c'est une methode qui a un tres grand coefficient de sécurité car il reduit considerable le taux de travail des materiaux mais utilise plutot mon premier approche de BAEL 91 révisé 99 que j'avais éxpliqué precedement dans une de mes comentaires, je t'epargne de l'approche CCBA68

Bonjour Tout d'abord puisqu'il s'agit le poteau en BA du batiment, à mon avis il suffit de verifier la condition telque la somme des raideurs (I/L) des poutres traversantes le poteau en tete et en pied en le comparant avec le raideur du poteau lui-meme(I poteau/Longuer du poteau) ; si la somme des raideurs est superieur ou égale à celui du poteau apparement sera ton cas mais il faut le verifier là tu auras Lf=0,7 L; là tu verifie ton lamda=Lf/i avec ta section de 25x25 on a i=7,21cm et lamdda=0,7x400/7,21=39<70. et M=0, seulement la compression N=600KN ,le poteau pourra etre calculer par la methode forfaitaire BAEL; Si la condition de raideur n'est pas respecter Lf=L, alors lamda=400/7,21=55<70 toujours M=0, calcul selon la methode forfaitaire BAEL Formule Asup ou égale (betaxNu-(Brxfbc/0,9))/(0,85 xSigma acier); pour lambda<50 , on a beta=1+0,2(lamda/35)²; pour lambda=39 cas 1 on a beta=1,25 50<lambda<70, beta=0,85* lambda²/1500; cas 2 lambda=55, on a beta=1,71 beton B=A=25cm; beton C25, fc28=25Mpa; fbc=141,7dan/cm²=14,17Mpa; acier S500; sigma =434,8Mpa on a cas 1; section dacier minimale car A<0; Amin superieur à perimetrex4cm=4cm²; 0,2%B à 5% B soit 1,25cm²<A<31,25cm², or armature exécuté c'est 4HA 14=6,15cm² correcte cas 2; on a beta=1,71 en remplaceant dans la formule on trouve A=5,22cm²<6,15cm²(section exécuté) approche personnel pour plus de securité ;le cas de verification des ouvrages existant je le fais avec la methode CCBA 68 avec lf/a<14,4 on a N=Bxsigma beton+nxsigma betonx A; avec n=15 A=(N-(Bxsigma beton))/15xsigma beton sigma beton=8,65Mpa; N=600KN; B=25*25 A=5cm² donc 4HA14 suffit

Bonjour le facteur Nc; Nq et N gama depend de l'angle de frottement interne du sol sous la fondation et non du sol lateral donc dans ton cas il devra dependre de l'angle de frottement interne du sol 3. voici meme l'explication sur cette capture en annexe explication facteur capacité portante civilmania.pdf

tout depend comment tu le fais si c'est par logiciel RSA il suffit de modeliser ton batiment et d'introduire le coefficient de réaction du sol Kz et le logiciel te fera le calcul complet si c'est un calcul manuel donc 1. il faudra ramener les efforts des poteaux et voiles au centre de gravité du radier 2. calculer la contrainte transmise sur le sol(la réaction du sol) 3. cette réaction du sol se transforme en charge KN/m² que tu vas appliquer sur ton radier, donc ton radier se calculera comme une poutre continue renversée qui sappui sur les poteaux(cas de radier épais ou dalle) et chagé par la reaction du sol

Bonjour generalement il sera calculé comme d'habitude car tenir compte de choc de collusion des vehicules ne sera pas économique et en plus c'est une action accidentelle rare c'est à dire quel est la probabilité que le vehicule puisse cogner le poteau? et pourquoi vouloir surdimensionné l'ouvrage et ça sera cher sachant que la probabilité pourque cet événement se réalise serait tres minime. Peut etre que si le client t'impose cela par les clauses du marché pour des raisons particulières( sabotage du batiment, attentat, ou d'autres raisons sécuritaires ) vu ce que répresente l'ouvrage bon là c'est au client de te préciser cela mais generalement pas du tout on le calcul comme d'habitude avec des actions permanentes et d'exploitation de l'ouvrage en temps normal

Bonjour je pense que il fuadra faire le dimensionnement à ELS (avec toutes les verifications : ouvertures de fissures , fissures tres préjudiciable etc) et aussi tu fais le calcul à ELU, et tu prendra le résultat le plus defavorable entre les 2 cad celui qui offre les plus grande section des armatures. mais generalement ce genre des ouvrages c'est le ELS qui est defavorable

Bonjour ma question sera résumé en 2 phases d'abord de la procédure et proposition des solutions 1. Procédure -Le béton coulé aviez vous sa formulation? aviez vous fait les essais de convenances jusqu'a 28 jours pour afin conclure que ce mélangé etait conforme pour l'utiliser pour le projet et il respectera la resistance voulu à 28 jours? -Le béton coulé(dalle) c'est combien de metre cube, car pour le control qualité pour chaque 50m3 en moyenne il faut 8 éprouvettes, 2 pour 7 jours, 2 pour 14 jours,2 pour 28 jours et 2 pour 90 jours; et aussi spécifiés les zones coulés qui concerne le prélèvement de ces éprouvettes ceci permettra d'avoir des elements pour une bonne analyse en cas de problème et d'identifier le problème si c'était lié à la livraison de camion de ce 50m3 seulement ou sur tout le beton; Proposition de solution 1. les résultats de 7 jours ont donné ces valeurs que tu parle, quel est la resistance caracteristique à 28 jours exigés par le BET; 2. lors des essais de convenance avant de confirmer le mélange quel a été les valeurs de la resistance à 7 jours? ,il faut le comparer avec ce qu'il vous donne dans la mise en oeuvre , si l'écart est grand ainsi vous allez savoir si c'est le meme mélange ou l'entreprise a changé de sa propre volonté ceci vous permet deja d'identifier la cause ,et la responsabilité de l'entreprise; 3. normalement avec un beton avec convenance connu, et avec du ciment 42,5 HR ,avec la temperature du milieu depassant 24°C on peut decoffer après 7 jours car à 7 jours on a deja autour de 70% de la resistance et aussi le plancher n'est pas sollicité a son maximum charge calculée 4. essayer de remettre les etais, et aussi parallement faite vos ecrasement de cylindre prélévé à 14 jours, 28 jours interpreter les résultats sils ne sont pas satisfaisant vous pouvez proceder aux essais des ultra son,scleromètre,carrottage En conclusion à mon avis faites d'abord la fiche de non-conformité et transmettez le à l'entreprise, ensuite exigé à l'entreprise de proposer ces solutions à l'interne deja remettre les etais car le cylindre de 7 jours n'a pas donné et parallelement faites vos ecrasement de cylindre restant à 14,28 jours et interpreter les resultats si c'est bon , l'entreprise va transmettre sa solution sur les corrections et colmatage de ces fissures , si ce n'est pas bon proceder aux procedure de carottages,ultrason etc,pour avoir des elements réelles sur le comportement structurelle de la dalle ,et les origines , but de ces fissures, afin de proposer une solution generale sur ces fissures mais aussi pour sauver la structure (dalle)deja éxécutée

Bjr comment est ton reseau, car si le reseau est maillé et donc par hypothèse la somme de perte des charges devrait etre 0; si ce n'est pas le cas essaye de revoir ta simulation avec Epanet; et verifier tes données introduit et en plus verifier les équations dans chaque noeud surbase de resultat de Epanet

oui oui là ça va dependre de lui s'il voudra l'enlever ou pas, selon ses raisons, car moi je répondais au post conformement à son plans de coffrage telque la poutre C existais et que la dalle serait porteuse dans le 2 sens

oui oui c'est parmis les solutions . bonne continuité pour ton projet