BELLAMINE

Bonjour La platine déborde de part et d'autre du profilé (un IPE je pense). Ce qui vous gêne à priori est le risque de soulèvement des parties débordantes sous l'action des charges transmises par le profilé en contact avec la platine et par la suite le risque de rupture par traction des boulons de fixation. Mais les boulons de fixation d'après votre schéma servent à fixer la platine sur la dalle en béton. On ne voit aucune fixation du profilé sur la platine sauf si vous prévoyez de réaliser cela par une soudure. Personnellement, ce que je vois comme solution à votre problème est comme suit : 1) découpez et enlevez les parties débordantes de la platine. Dans ce cas surface platine=surface de contact du profilé avec la platine 2) percez le profilé sur ses ailes conjointement avec la platine pour fixer l'ensemble par des boulons avec la dalle en béton Cordialement

Quel est le rôle et l'usage de la poutre existante ? Donne nous un descriptif de votre projet pour que l'on puisse comprendre de quoi s'agit-il ? Des photos si vous en disposez...

Bonjour Normalement, une poutre supporte les charges d'un plancher. Donc avant de démolir la poutre ou les poutres on commence par démolir le plancher. Es ce bien ton cas ?

Bonjour Une longrine est une poutre reliant deux semelles isolées. Si je veux étudier cette poutre isolement. Je suis obligé d'appliquer à ses extrémités les efforts de continuité qui résulterait de l'équilibre de l'ensemble de la structure en fondation. Donc aux extrémités de la poutre dite longrine on aura les efforts suivants : ** Une charge verticale=effort normal transmis par le poteau ** Un moment de flexion résultant d'une dénivellation probable de la semelle (tassement probable) ** Un moment de flexion dû à l'excitation sismique dans la direction vectoriellement perpendiculaire au plan moyen de la poutre ** Un moment de torsion dû à l'excitation sismique dans la direction du plan moyen de la poutre (l'autre moment de flexion dans l'autre direction du poteau) ** Un effort normal de compression ou de traction selon le mode de vibration de la structure en présence de l'action sismique ** Et peut être une charge répartie uniformément d'un "mur" en sous bassement En dressant ce bilan des efforts, quel est le modèle de calcul de la poutre d'après vous ? Et pourquoi ? Selon les cas suivants : 1) poutre classique simplement appuyée à ses extrémités ou 2) poutre sur appuis élastiques infiniment rapprochés Mais avant de répondre à la question. Comment obtenir les efforts sus cités pour pouvoir agir sur la modélisation de la longrine prise isolement. A vous lire...

Bonjour Ce qui m'étonne en plus sur cette question d'élancement hef/t de 20 ou 27 en prenant pour t 20cm, soit hef de 4 à 5,40m. L'Eurocode ne donne aucune instruction ou recommandations sur les chaînages horizontaux et verticaux et leurs espacements à prévoir ...

Re bonjour Vous répétez des choses que vous avez déjà dit. Je pense que vous vous donnez la peine à répondre sans lire attentivement le point de vue et l'avis des autres. Je t'invite à consulter et lire attentivement une étude d'interaction sol/structure pour développer vos connaissances scientifiques et en savoir plus sur le pb d'interaction sol/structure au lieu d'avancer des propos injustifiés scientifiquement. Je t'invite également si vous maîtrisez l'un des logiciels de calcul sur le marché de l'ingénierie à faire un calcul d'interaction sol/structure proprement dit (semelles isolés avec un réseau de longrines) et de voir si cela coïncide avec tes propos. C'est le seul moyen pour lequel nous pouvons trancher sur la question. Voir "PRATIQUE DES LONGRINES DE REDRESSEMENT SELON EC2 PAR SAID NASRI" https://www.boutique.afnor.org/fr-fr/livre/pratique-des-longrines-de-redressement-selon-leurocode-2/fa196931/2884 Bonne lecture Cordialement _____________________________________________________________________________________________________________ Bonsoir L'extrait du livre de Mr Thonier avec tous mes respects pour lui autant qu'un de mes professeurs préféré est sans doute juste. Mais cela ne traite pas la totalité de la problématique parce que à cette époque les moyens de calcul à disposition de l'ingénieur était limités. Je me rappelle quand j'étais encore élève ingénieur. On avait à notre disposition à l'école un ordinateur (une sorte de machine) dans une salle bien climatisée où nous travaillons avec la première version du SAP 4 (SAP 2000 en version actuelle). Cette version était limitée à un maillage de 600 noeuds seulement et pourtant c'était comme un bijou entre nos mains. Nous introduisons les données le soir et nous attendons le lendemain pour récolter les résultats en espérant que le climatiseur de la salle ne tombera pas en panne ou la survenue d'une coupure de l'électricité entre temps. Actuellement les choses ont évoluées, nos moyens de calcul ont évolués, les normes, la réglementation etc ... Donc ce qu'on faisait à l'époque de manière simplifier (par manque de moyens) a été mis à jour en tenant compte des observations de l'ingénieur formulées lors de ses missions d'expertises et de diagnostics sur des anciens ouvrages réalisés en confrontation avec les moyens de calcul actuels qui lui permettent de mieux en mieux comprendre les pbs de comportement structurel et surtout celui de l'interaction sol/structure. Mais aller dire au 21 ème siècle qu'une longrine ne se calcule pas etc.......?! Cordialement

Bonjour Calcul en mur poids est la vérification de la stabilité du mur à résister à la poussée des terres par son poids. Donc c'est une étude de stabilité sous l'action de la poussée des terres. Très bien, je suis tout à fait d'accord avec toi (et peut être pour la première fois). Si le calcul en mur poids est non concluant, alors d'après vous la présence de membranes Atanappe réduira l'action de la poussée des terres sur le mur et par conséquent participera à la stabilité du mur. Deux questions se présentent alors à savoir : 1) Quel est le rôle d'une membrane Atanappe ? 2) Comment la membrane Atanappe participe pour réduire la poussée des terres sur ce type de mur ? A vous lire davantage...

Bonjour 1) je ne vois pas pourquoi le langage technique attribu à une poutre occultée en infrastructure le nom de "longrine" si vraiment cela est spécifique à la situation de comportement de cet élément de structure en fondations 2) Une longrine est tjrs encastrée au talon d'une semelle. Et le réseau des longrines participent à l'équilibre d'ensemble de la structure en fondations sous l'action probable des dénivellations d'appuis (semelles). Elles doivent donc avoir une rigidité suffisante pour pallier au pb de tassements différentiels. 3) Quand on réalise les fouilles des semelles, on fait la même chose pour les fouilles des longrines encastrées dans les semelles. Et le béton de propreté pour les semelles concerne éventuellement celui de la plateforme des longrines. Donc la situation de contact des longrines avec le sol est la même que celle des semelles. 4) Une longrine n'est jamais conçue pour recevoir la charge d'un mur. Cette situation est exclusivement concernée par le rôle des semelles filantes ! Cordialement

Bonjour D'après votre post, il vient ce qui suit : "Des longrines qui participent à l'interaction sol/structure, je suis curieux de voir ça, surtout si elles ont une largeur de 20cm !" 1) En situation d'actions (au pluriel !) sismiques, il y a interaction sol/structure ! Et chaque élément de la structure (l'ensemble de la structure !) va participer avec sa rigidité qu'il possède pour interagir avec l'action ou les actions d'excitation sismique. C'est le principe de l'action/réaction. 2) l'interaction sol/structure ne se limite pas à un seul élément de structure 3) Pour un concepteur, il ne s'agit pas pour lui d'un seul élément de 20cm d'épaisseur ! Mais plutôt tout un RÉSEAU de longrines en interaction entre elles et le sol. 4) Je ne vois pas personnellement pour qu'elle raison vous insérez les radiers et les dallages dans cette discussion strictement concernée par le cas des longrines ???????? Ou plus précisément le réseau des longrines et son interaction avec le sol !!!! Cordialement

Bonjour L'expérience prouve que dans le cas où il y a une poussée des terres dernière le mur, un voile en BA devient déterminant dès que la hauteur dépasse les 2m. C'est la raison pour laquelle j'ai dit que 4m est énorme pour un mur en maçonnerie de parpaings avec poussée des terres.

Bonjour Balcon existant en bois, donc fort probablement le plancher de continuité du balcon est éventuellement en bois. Oui ou Non ? ...

Bonjour Oui, mais sous réserve que la poutre à enlever n'est pas chargée. Dans le cas où la poutre à enlever est chargée, faut attendre que la charge soit emporter par la poutre retroussée pour pouvoir démolir la poutre existante... Cordialement

Bonjour Je pense qu'une conception en plancher réticulé pourrait résoudre ton problème... Cordialement

Bonjour Alors dans ce cas nous pouvons construire un mur d'un sous sol en agglos de 4m au lieu d'un voile en BA. Personnellement, je ne pense pas qu'une telle conception pourrait résister à la poussée des terres ?! En plus hef/t est différent de hef/tef ! Cordialement

Bonsoir En se basant sur l'information figurant dans votre capture d'écran, je n'arrive pas à dégager un coefficient d'élancement hef/t de l'ordre de 20 conformément à l'autre poste. Généralement, t est de l'ordre de 20cm pour une maçonnerie en parpaing ce qui donne hef = 20*20 = 400cm soit 4m !!! C'est énorme, incroyable mais vrai. Il doit y avoir sûrement une erreur d'interprétation...

Bonsoir 1) la démolition de la poutre existante est une dernière étape à réaliser soigneusement par un professionnel 2) percer le poteau (respectivement le mur) en 4 trous (minimum) dans les 4 angles droits de la section du poteau de diamètre égal à celui des barres d'acier du sommier en respectant l'épaisseur d'enrobage 3) La profondeur de percement doit être supérieure ou égale à 40 fois le diamètre des barres d'acier 4) dépoussiérage et nettoyage des trous de percement 5) remplissage des trous par une résine spéciale et incorporation des barres d'acier dans les trous de résine 6) après durcissement de la résine, ajout des cadres d'acier (T8) sur toute la hauteur du sommier y/c celle de la poutre retroussée 7) mise en œuvre du béton du sommier ensuite celui de la poutre retroussée Cordialement

Re bonsoir J'explique plus pour différencier entre gradient thermique et dilatation thermique à savoir : Prenant par exemple une poutre simplement appuyée 1) gradient thermique : si la différence de température entre la face supérieure et la face inférieure de la poutre (ou dalle) est différente de zéro, les sections de la poutre se déforment en tournant. La déformée de la poutre présentera dans ce cas un rayon de courbure et par conséquent un moment de flexion thermique. 2) dilatation thermique : la différence de température entre la face supérieure et la face inférieure de la poutre est nulle (température uniforme) . Les sections de la poutre se dilatent sans tourner (pression uniforme). La longueur de la poutre passe de L à L+Delta L. Et dans ce cas on fait appel aux coefficients de dilatation thermique. Cordialement

Bonsoir La dilatation est dûe à une température uniforme (contrairement au gradient thermique) sur toute la masse de ou des éléments de structure du bâtiment et dans ce cas on fait appel à la notion de coefficient de dilatation thermique du matériau. Et vous n'avez pas à introduire les températures pour traiter ce cas. Juste des coefficients de dilatation. Cordialement

Bonjour Oui effectivement, mais le calcul de la flèche devra se faire en tenant compte des armatures càd sur la section du béton homogénéisée ! ...

Bonjour Satisfait ou Non ?

Bonjour Les cas possibles pour la notion du traitement ou calcul thermique d'une structure ou élément de structure sont comme suit : 1) l'étuvage des éléments de structure en usine de préfabrication ; 2) La variation de température entre deux parois d'un élément de structure dite gradient thermique. Par exemple une dalle terrasse où l'isolation thermique sur la face exposée à l'ensoleillement n'est pas prévue ou encore le système de chauffage du plancher bas d'une chambre ou une salle de bain ou peut être l'ensemble du plancher bas dans les régions à climat froid à très froid. La variation de la température entre les deux faces, se traduit par une dilatation des fibres inégalée ! d'où une déformation thermique de l'élément de structure et par conséquent des contraintes d'origine thermique. 3) Le feu 🔥 (incendie) : en plus des déformations thermiques, il y a éventuellement la perte possible de résistance du ou des éléments de structure. 4) la mise en œuvre du béton en masse (les massifs de pylônes par exemple). Dans ce cas la chaleur d'hydratation du ciment peut atteindre les 80°C au milieu du massif alors que la température du sol et de la face externe du massif n'est que de 10 à 25°C. C'est à dire une différence considérable de 55 à 70°C. D'où fissuration à jeune âge du béton du massif. Faut chercher aussi à comprendre c'est quoi une température de référence ? De même pour la température maximale et dans quel cas de situation voulez vous traiter 1) , 2) , 3) ou 4) Cordialement

Méthode de Guyon Massonet Barés Voir le fichier Bonjour Je partage ma réflexion personnelle sur la méthode de GMB de mes fiches de progrès sous format PDF Cordialement Contributeur BELLAMINE Soumis 06/20/23 Catégorie Revues et articles  

Bonjour Il ne s'agit pas d'introduire des données arbitrairement et de regarder qu'es ce que cela donne comme résultats !!! Car ce qui importe pour un ingénieur ou technicien est de comprendre d'abord théoriquement le processus de calcul thermique pour une structure. Et bien-sûr le reste viendra tout seul... Cordialement

Bonjour Votre question ainsi que la réponse qu'on vous a donné sont incomplètes pour la raison suivante : Quelle est la cause de cette température ? : Incendie, ensoleillement (gradient thermique), hydratation exothermique du ciment... Cordialement