Ucef El Mir

Bsr, 1- Pour le prédimensionnemnent, j'ai fait un calcul itératif d'ailleurs si tu fait le calcul de ferraillage des éléments (paroi, contreforts, semelle) vous allez trouvé un ferraillage adéquat ce qui confirme que le coffrage choisi est bon. 2- L'articulation sur contreforts de rive a été adopté pour éviter d'avoir un moment de torsion dans ces contreforts. En outre, la réalisation sur le terrain d'une articulation est plus facile que l'encastrement. A vrai dire même ça était modélisé comme articulation mais ce n'est pas une vrai articulation ça doit équilibrer au moins un moment de l'ordre de 0.15M0 à 0.3M0. A+ Bsr, Dans mon illustration j'ai fait quelques comparaisons avec un le calcul manuel. Vous pouvez revenir et vérifier. cdt

Bonjour à ts, Pour synthétiser tout ce qui a été dit, je vous présente le calcul d'un mur de soutènement de 7m avec conterforts espacés de 3m. paroi : h=7m e=20cm liée rigidement aux contreforts intermédiaires et articulée sur la semelle et sur les contreforts de rive Semelle : e=60cm avec patin de 1m et talon de 4m (mesurés entraxe) Ka=0.4, gama, sol=2t/m3, surcharge d'exploitation Q=1t/m² sur le remblai côté talon, Poussée : Ka x gama x h=5.6t/m² triangulaire ka x Q=0.4t/m² uniformément répartie, Poids des terres : gama x h=14t/m² La structure a été modélisée sur Robot Structural Analysis. Le ferraillage a été fait à l'ELS en supposant la fissuration préjudiciable, Béton B25, acier Fe500. Pour les bseoins d'exploitation des résultats 2 modèles ont été faits : 1- Ferraillage horizontal de la paroi : moment Mxx La section la plus sollicitée se trouve à environ 6m r/r à la tête du mur. Vous constatez bien que cela ressemble au diagramme d'une poutre continue Soit un moment maximal de 3.03 t.m/ml sur appuis (on trouve une valeur proche de qs=0.4x2x6+0.4x1=5.2t/ml soit Ms=5.2x3²/12=3.9 t.m/ml) et un moment maximal sur travée de 1.91t.m/ml (Ms=5.2x3²/24=1.95 t.m/ml) 2- Ferraillage des contreforts intermédiaires: Diagramme du moment de flexion La valeur maximale vaut 172t.m en pied du contrefort (On retrouve une valeur proche de Ms=3x(0.4x2x7^3/6 + 0.4x1x7²/2)=166.6 t.m) 3-Ferraillage de la semelle : 3-1 Contrainte de contact sol-semelle Il s'agit d'une semelle entièrement comprimée avec une contrainte maximale de 2bars environ 3-2 : Moment de flexion Mxx 3-3 : Moment de flexion Myy On constate d'après les 2 cartographies que l'acier principal est celui de la nappe supérieur avec une valeur maximale de Ms=24t.m/ml NOTA : Je n'ai pas présenté le calcul des ferraillage pour allèger la présentation Je vous souhaite bonne lecture. A bientôt

Que voulez vous dire par "problème d'appuis"?

Non dans le cas d'un ouvrage de soutènement libre en tête les contreforts sont encastrés sur la semelle et la paroi peut être encastrée ou articulée sur la semelle. Pour ne ne pas avoir des moments importants dan la paroi il vaut mieux l'articuler sur la semelle.

Oui.

Je n'ai rien compris ! Pouvez vous reformuler votre réponse svp

Un détail svp en y indiquant le ferraillage de la semelle dèja coulée et le ferraillage qui sera rajoutée en partie sup avec les connecteurs etc.

Sleon le PS92 ,dans une zone sismique la pente maximale est limitée à 1/3.

Le principe de croix de saint andré consiste à considérer uniquement la barre qui travaille en traction l'autre qui est comprimée est à négliger dans le calcul sinon il faut justifier cette dernière vis à vis du flambement.

vous commencer par fixer un espacement réduit des contreforts (3m par exemple) et après selon les sollicitations encaissées par les contreforts tu dimensionne son coffrage et ferraillage. 10 m est une sacrée hauteur pour un ouvrage de soutènement classique type mur cantilever du coup penser à mettre un bon drainage (barbacanes et drain en pieds) pour réduire la poussée de l'eau surtout pour un terrain peu perméable (argile ou autre) aussi faire attention aux moyens de compactage derrière le mur (faire usage de moyens plutôt légers). Pour des raisons de sécurité vaut mieux négliger la butée.

Le contefort a pour rôle de réduire les sollicitations sur le rideau qui travaille dans ce cas comme une plaque sur 3 appuis comme vous l'avez précisé. Par contre la semelle doit assurer l'encastrement de l'ensemble (rideau+contreforts). Les dimensions de la semelle ne changent pas trop en absence ou en présence des contreforts.

Bonjour, Sauf erreur de ma part, l'article 7.7.1 est une critère simplifié pour déterminer l'épaisseur du voile en fonction de l'élancement du voile (une méthode plus élaborée consiste à limiter l'élancement lambda à une valeur limite; 80 selon le DTU 23.1). Donc tenant compte de l'article vous choisissez l'épaisseur de votre voile et vous l'introduisez sur votre modèle EF avec ses dimensions réels.

Bonjour, Pour le ferraillage inférieur de la dalle un ancrage par croisement des barres au niveau de l'appui intermédiaire suffit (pas besoin de faire un recouvrement de 40 ou 50phi car le ferraillage inférieur au voisinage de l'appui est surabondant). Ceci est valable que ça soit la dalle est isostatique ou continue. Nota : Je suppose bien évidemment que les charges verticales sont descendantes.

Bonjour, C'est faisable mais il vaut mieux réduire l'épaisseur de la dalle au maximum (passer à 10 ou 12 cm) pour soulager la console. cdt

Je préfère ne pas répondre à ce genre de commentaires ! Moi je me suis référé au BAEL car appliquer les recommandations des normes c'est la moindre des choses à faire en tant qu'ingénieur. Je ne suis pas contre faire un effort et s'investir dans la théorie pour faire des optimisations ou des améliorations (lorsque c'est possible) mais il faut être très vigilent, conscient des conséquences d'un tel choix et à la hauteur de ce défi...

C'est plutôt le plus grand diamètre. voila un extrait du livre "Pratique du BAEL91" Comment ça 2 longueurs de recouvrement !!

Si je me souviens bien le rôle des entretoises c'est de limiter le déversement des poutres. Si c'est le cas on peut ne pas les modéliser

la dimension parallèle au voile peut être inférieur à 2e...à ma connaissance le DTU 23.1 et le PS92 ne donnent pas de condition sur cette dimension.

bonjour, avant tout c'est des max et non pas des min...c'est une erreur de frappe dans le RPS

oui on peut faire un recouvrement entre 2 barres de diam différents. si les 2 barres sont de même type (Fe 500 par exemple) la longueur de recouvrement doit être évaluée à partir du plus grand diamètre

Selon le RPS lorsqu'un bâtiment contient des voiles alors : Si les voiles reprennent plus de 20% de la charge verticale alors contreventement par voiles sinon c'est mixte.

Bonjour, Au sens parasismique une poutre principale c'est une poutre qui participe au contreventement : le cas de poutre qui lient rigidement 2 poteaux dans le cas d'un bâtiment contreventé par portiques par exemple. On utilise aussi le mot « principale et secondaire » pour distinguer une poutre porteuse d'une poutre portée

Pas besoin de mettre une poutre car je ne vois pas l'utilité de cette poutre si on calcule correctement notre dalle ! D'ailleurs, on trouve pas dans les normes des recommandations genre "Il faut mettre une poutre au milieu d'une dalle lorsqu'on dépasse telle superficie ou telle longueur"

Pas besoin de mettre des poutres

C'est trop, moi je ne fais pas cette vérification. La pièce jointe montre les mécanismes de rupture du sol sous une fondation superficielle !!! ce sont pas des bielles de compression dans un GB. Tout à fait d'accord Que voulez vous dire par ancrage? car les gens n'utilisent pas ce terme pour dire toujours la même chose. C'est pas si flou. Etant donnée que ce GB est de résistance meilleure que le sol d'assise dessous (sol d'assise). Donc si les dimensions de la semelle sont calculées avec le taux de travail du sol d'assise alors y a pas de problème. On peut même revoir à la baisse les dimensions de la semelle en la justifiant avec le taux de travail du GB (de l'ordre de 8 bars). En fait y a 2 cas de figures : - Coulage en plein fouille : l'effort horizontal se transmis directement au sol - Coulage avec un coffrage : la effectivement le transfert de l'effort horizontal de la superstructure au sol est à voir de prés. On peut vérifier par exemple que la section du GB est capable de transmettre l'effort en question au sol d'assise. Puisque vous parlez de la méthode des bielles alors j'imagine qu'il s'agit d'une semelle soumise à un effort normal de compression (moment négligeable). localement les efforts sont inclinés mais globalement la résultante sur le GB est verticale. Le BET peut prévoir un vide sanitaire ou une cave mais pas un sous sol accessible sans avoir l'autorisation (mission de l'architecte...). cdt