salem alikom

je voudrais savoir s'il est possible de modeliser le noyau central d'une imeuble de grand hauteur(tour) par une poutre verticale.merci d'avance

tres intéréssant débat inimé par des intéréssant membres , on peut voir clairement la qualité du débat, merci a vous messieurs : rachid , amine et rafik.

je revient pour dire que le calcul des tours et un peut complexe par rapport a celui des batiments classique, cette complixitée est a la fois au type de conception (la hauteur du batiment), et le type de chargement dynamique ( le seisme, et le vent) qui sont tous les deux important et influe vaguement sur le comportement sutructurel,

j'aimerai bien qu'on lance un nouveau débats sur ce type de structure , car comme vous l'avez dit amine c du new pour nous , donc que dite vous si on lance dans le dévelloppement de ce theme rachid ...

merci Salim . Amine ..........le debat est un evenement spontanné qui se declenche tout seul , cette rubrique est ouverte et souhaite la collaboration de nos chers ingenieurs ... à vos plumes :D

la base de la théorie de noyau central est liée aux

notions de la torsion non uniforme , gauchissement , bimoment..

la résistance en torsion gauchie d'un voile est due à la mise en flexion "antagoniste" de ses panneaux constitutifs.

L'action résistante d'un voile en torsion gauchie va donc se traduire par l'apparition de contraintes normales dans la section du voile.

Il est possible de décrire par des équations le fonctionnement en torsion gauchie d'un voile : la grandeur qui intervient dans ces équations pour caractériser la résistance du voile en torsion-gauchie s'appelle l'inertie sectorielle (elle est un peu l'équivalent du moment d'inertie d'une section travaillant en flexion).

Sollicitation résultant de l'application à une barre d'un moment de torsion engendré par les forces et couples extérieurs. Un des principaux traits distinctifs du comportement d'une poutre sous l'effet d'un moment de torsion est que les sections, qui étaient à l'origine planes, ne le sont plus après application du moment. Exception à cette règle est le cas des poutres de section circulaire pleine, les tubes de section circulaire, et les sections minces pour lesquelles les parois élémentaires se croisent en un point ( sections en forme de croisillon, cornière, té, etc.). Dépendant du fait qu'une section ne se gauchit pas, ou se gauchit, on distingue la TORSION UNIFORME de la TORSION NON UNIFORME. En général, les deux types de torsion coexistent; leurs effets peuvent être analysés indépendamment, pour autant qu'on reste dans des limites d'hypothèses acceptables.

L'équation différentielle du quatrième ordre qui régit la torsion est la suivante :

(E I? ?")" - (G K ?')' = m?

m? = le moment de torsion extérieur par unité de longueur;

? = angle de torsion autour de l'axe longitudinal de la barre;

I? = moment sectoriel d'inertie ;

K = inertie de torsion ( ou constante de torsion de SAINT-VENANT).

Cette équation différentielle est encore appelée l'équation différentielle de la torsion mixte, car elle prend en considération la part de torsion uniforme (dite aussi de SAINT-VENANT : TS )

TS = G K ?'

et la part de torsion non uniforme (dite de VLASSOV : T? )

T? = -( E I? ?")

La torsion uniforme donne lieu à un flux de cisaillement :

?r ?(s) ds = 2 A TS / K

la torsion non uniforme donne lieu, elle aussi, à une contrainte tangentielle

T? = - E S??"' / t

et à une contrainte normale de gauchissement :

?? = M? . ? / I?

L'influence relative des deux effets (torsion uniforme et torsion non uniforme) dépend de la valeur du paramètre X :

X = l ( G K / E I?) 0,5

Pour la plupart, les profils ouverts formés à froid (éléments minces de construction obtenus à partir d'un formage à froid d'une tôle d'acier) peuvent être analysés d'après la théorie de la torsion non uniforme.

La torsion de SAINT-VENANT peut être appliquée pour les sections pleines ou en caisson dont la forme est compacte.

La torsion mixte est à prendre en considération, par exemple, pour les sections laminées ou reconstituées soudées et les sections droites de ponts en profils ouverts.

Déformation du noyau central sous l’action de forces extérieures :

La représentation ci-dessous nous montre ce qu’il faut éviter ; c’est-à-dire un noyau central soumis à flexion, à la torsion et au gauchissement, sous l’effet du vent, des séismes…

type de déformation a ainsi lieu si le noyau ainsi que les murs de refends ne sont pas placés le plus symétriquement possible.

Déplacement du bâtiment relatif au placement du noyau central :

Répercutions du positionnement du noyau central sur le comportement de la structure soumise aux forces extérieures

a) le comportement de l’immeuble sous l’action des forces extérieures est favorable du fait qu’on a un faible déplacement.

on remarque une rotation importante de l’immeuble autour de son noyau central sous l’effet des forces extérieures. Ce type de positionnement n’est donc pas satisfaisant.

Baraka Allahou fikoum jami3an, C`est un débat très inter issant

J`ajoute que la modélisation des noyaux se faite par les élément finis Shell, mais le calcul et le design peuvent se faire comme un poteau, mais dans le cas des structures élancées.

Salam

:D

barak allaho fik ya akhi farid touahchnek ya farid

bonjour rachid, j 'aimerai bien avoir les notions de bases relatives au calcul des voiles minces spatial"" noyau central "" qui sont

01) le bimoment et le gauchissement

02 aire sectorielle

03) moment statique sectoriel

04 moment d'inertie sectoriel

merci

salutation

bonjour rachid, j 'aimerai bien avoir les notions de bases relatives au calcul des voiles minces spatial"" noyau central "" qui sont

01) le bimoment et le gauchissement

02 aire sectorielle

03) moment statique sectoriel

04 moment d'inertie sectoriel

merci

salutation

merci beaucoup et je te souhaite la réussite .

je te conseille de consulter les deux livres qui sont disponibles au niveau de la bibliothèque , USTHB faculté génie civil.

01)GRAND BATIMENT ecrit par morgan laredo .

02) théorie generale du comportement des grandes structures spatiales " annales de l'institut technique du batiment et des travaux publics fevrier 1969 N°254 ? disponible au niveau de la bibliothèque CTC CENTRE H DEY .

03 ) calcul pratique des ossature de batiments en béton armé . élaboré par ALBERT FUENTES PAGEs 77 à 101

Edited November 2, 201014 yr by bentafat_rachid