Bonjour,

je calcule des poteaux de portiques et pour un poteau en tete j'obtiens les moments suivants sous robot :

Mx=27kN.m et My=-30kN.m

comment traite-t-on le calcul du poteau avec ces 2 moments ? Est ce qu'il faut d'abord calcule le ferraillage avec Ned et Mx, puis Ned et My? Est ce qu'il faut prendre les valeurs absolues?

et si on avait eu Mx et My de meme signe comment mène ton le calcul?

merci

Bonjour

 

svp quelqu'un a de la doc sur ca??

merci

Bonjoir

jai étudié mon poteau avec le critère de flexion déviée. Selon leurocode il ne faut pas dépasser 1. Comment peut-on contourner le problème si on le dépasse légèrement ? (1,13?)

Bonjour

Il convient d'utiliser des logiciels, par exemple Flexi de Socotec.

Si un des moments change de signe, les fibres tendues et comprimées changent, il faut donc bien repérer les moments par rapport à la section.

Pour une section rectangulaire avec un ferraillage symétrique, le signe des moments n'a pas d'incidence sur le dimensionnement

 

Bonjour 

merci pour ta réponse 

en fait je suis étudiant et cest dans le cadre d'un projet. J'ai pas accès à ce style de logiciel

je trouve ça bizarre pour un poteau 30x30 avec les efforts Mx et my donnés précédemment et un effort normal de 1300kn de ne pas vérifier le critère de flexion déviée avec 4ha 16 en c 40

Je reviens sur la clause de leurocode sur la flexion déviée 

quand on trace le diagramme d'interaction on a une valeur en + Er - pour Mrd et Nrd

est ce qu'il faut vérifier le critère avec les 2 signes ?

Et d'ailleurs esf ce que c'est pas une erreur de considérer qu'on est en flexion déviée si my et mz sont dus au vent? Si on applique le vent dans un sens on ne devrait pas l'avoir dans une autre direction normalement 

Bonsoir

Si vos sollicitations sont données à l'ELS, je constate que la section est entièrement comprimée et que la résultante est située dans le noyau central. Dans ce cas , il convient d'appliquer la formule de Navier.

La contrainte de compression semble excessive. De plus avez vous pris en compte le flambement

Merci de me repondre je suis bloquée depuis toute laprem

ce sont les sollicitations elu et oui j'ai tenu compte du flambement j'ai fait le calcul avec la courbure nominale mais je dépasse légèrement le critère de flexion déviée de leurocode. Je me demandais si on peut vraiment considérer le poteau en flexion déviée si les moments my et mz sont liées uniquement aux efforts de vent (si le vent s'applique dans un sens il ne s'applique pas dans l'autre)

de plus j'avais également une question sur le critère de flexion déviée tel qu'il est défini dans leurocode. Fait il l'appliquer aussi quand on a uniquement des moments liées au flambement ??

Bonsoir,

dans le cas que vous abordez il faudra bien évidement dimensionner le poteau en flexion déviée a base du diagramme d’interaction N-M enveloppe, car vous ne garantissez pas si le vent soufflera dans un sens et pas dans l'autre.

il n'est pas nécessaire de vérifier le flambement par la méthode classique des que vous faite un dimensionnement en flexion composee déviée, la vérification y est intégrée et diffère de la méthode classique.

petite question, c'est quel genre de structure que vous calculez ?

Merci

Il s'agit d'un portique a noeud non déplaçable

par contre je ne peux pas changer les sections de poteaux (parking à ce niveau et poteau de 30x30) et je dépasse le critère de flexion déviée . Que faire dans ce cas?

Quelle est la méthode dont vous parlez ?

avec toutes ces contrainte sur le projet, je pense que vous n'avez qu'a opter a des poteaux mixte "acier-béton", mais avant vérifier la possibilité d'augmenter les sections d'acier BA, vous en êtes déjà a combien ?