Bonjour,

J'élabore un projet de passerelle piétonne en bois de 40m de portée.  La configuration des lieux ne permet pas d'amener sur place des poutres latérales d'aussi grande longueur. Ainsi, nous prévoyons d'assembler 4 poutres de 10m de manière à rendre la structure continue à partir des structures isostatiques des travées. 

Rendre la structure hyperstatique permet de diminuer l'amplitude des déformées en travées et de réduire la section résistante donc le cout final.

Les abouts des poutres reposeront sur des piles et il s'agit au droit de chaque pile d'assurer un joint de continuité entre les poutres latérales en bois lamellé collé. Les appuis seront disposés à 30cm des extrémités des poutres.

Le joint de continuité devra donc reprendre ainsi un effort tranchant important et un moment de flexion sur appui assez important.

Avez vous des notes de calculs particulières et des dispositions constructives à me proposer ?

J'envisage de mettre des éclisses boulonnées sur les flancs des poutres ou faut il que je prévois une pièce métallique usinée particulière en forme de U renversé coiffant le dessus des abouts des poutres.

Voir détail sur le fichier joint. Un dessin vaut mieux que mille mots. J'espère avoir été précis.

Merci de votre aide.

Edited December 24, 20177 yr by philkakou

Merci pour m'avoir orienté : J'ai pu refaire les calculs mais l'assemblage ne passe pas !

J'ai une portance locale du bois GL28h 500x150mm de 20,04 MPa

Un moment d'écoulement plastique de la tige  de 115 118 N.mm , une valeur à l'arrachement sous chargement axial de 12 417 N

J'obtiens une valeur de Fv,Rd de 8 397 N pour une plaque mince t=6mm en acier S355

J'ai fait d'autres simulations avec des boulons M16 et en augmentant la plaque : ca passe enfin....

mais j'ai pas tenu compte de s entretoises d'abouts  derrière !

Etant bloqué par les sabots, je recommence donc avec une autre méthode de joint de continuité constitué par deux parties.

Pour bien me lancer, quelques questions à propos du croquis des efforts composé de 36 boulons (2x16+4):

Est ce que tous les boulons sont soumis à un effort tranchant valant Vd/36 ou alors on considère que les32  boulons des plaques latérales supportent Vd/32 et que les 4 boulons de la plaque centrale supporte Vd/4

Grosso modo : Vd se repartit il sur les 2 parties ou considère t'on que chaque partie reprend en totalité Vd ?

Le calcul de la plaque centrale s'effectue comme la méthode de l'assemblage précédent avec le rayon polaire ?

Les plaques latérales ne sont soumises qu'à des efforts tranchants et normaux.

Enfin dernière question pour le calcul des épaisseurs des plaques que je détermine en fonction des contraintes dans l'acier / moments

Le moment d'excentrement n'est repris que par la plaque centrale ?

Les plaques latérales ne reprennent que le moment Md ?

Je calcule l'inertie avec une hauteur de 44cm en retirant ensuite l'inertie centrale de hauteur 25cm ?

Edited March 23, 20186 yr by philkakou
Infos incomplètes

Le 23/03/2018 à 23:35, philkakou a dit :

Merci pour m'avoir orienté : J'ai pu refaire les calculs mais l'assemblage ne passe pas !

J'ai une portance locale du bois GL28h 500x150mm de 20,04 MPa

Un moment d'écoulement plastique de la tige  de 115 118 N.mm , une valeur à l'arrachement sous chargement axial de 12 417 N

J'obtiens une valeur de Fv,Rd de 8 397 N pour une plaque mince t=6mm en acier S355

J'ai fait d'autres simulations avec des boulons M16 et en augmentant la plaque : ca passe enfin....

mais j'ai pas tenu compte de s entretoises d'abouts  derrière !

Etant bloqué par les sabots, je recommence donc avec une autre méthode de joint de continuité constitué par deux parties.

Pour bien me lancer, quelques questions à propos du croquis des efforts composé de 36 boulons (2x16+4):

Est ce que tous les boulons sont soumis à un effort tranchant valant Vd/36 ou alors on considère que les32  boulons des plaques latérales supportent Vd/32 et que les 4 boulons de la plaque centrale supporte Vd/4Grosso modo : Vd se repartit il sur les 2 parties ou considère t'on que chaque partie reprend en t

Le calcul de la plaque centrale s'effec

otalité Vd ?tue comme la méthode de l'assemblage précédent avec le rayon polaire ?

Les plaques latérales ne sont soumises qu'à des efforts tranchants et normaux.

Enfin dernière question pour le calcul des épaisseurs des plaques que je détermine en fonction des contraintes dans l'acier / moments

Le moment d'excentrement n'est repris que par la plaque centrale ?

Les plaques latérales ne reprennent que le moment Md ?

 

Bonjour,

C'est avec plaisir, je ne suis un spécialiste, mais je pense que comme pour tout calcul il faut prendre  certaines hypothèses. On peut partir des l’hypothèses de votre deuxième schéma (je ne connais pas sa source) c.à.d : L'effort tranchant et le moment d'excentricité sont repris par la plaque centrale (même calcul que le précédent avec inertie polaire ,..) et le moment (Md) est repris par les boulons extrêmes. Pour les plaques ne pas oublié de vérifier en plus des contrainte, la pression diamétrale des boulons.

Je sais que ce n'est pas évident de reprendre des moments par le bois. Votre moment provient d'ou ? et pourquoi vous ne prenez pas une poutre sans connexion ? Pour les blc il existe plusieurs longueurs .

Cordialement.

Bonjour,

Le moment est un moment sur appui.

En fait, la passerelle sera constituée par plusieurs travées préfabriquées. J'aurai une pile sur laquelle on viendra poser à la grue chaque travée.

Ensuite on assemblera les travées 2 par 2 au droit de la pile  par ce fameux joint de continuité pour rendre la structure hyperstatique de façon à gagner environ 10cm de hauteur de poutre BLC. 

La passerelle fait environ 40m de long dans un site classé. Je suis limité en longueur de poutre à cause des accès routiers au site.

Au niveau calcul, je considère donc que les plaques latérales ne reprendront que le moment de flexion sur appui

La plaque centrale ne reprendra que l'effort tranchant et le moment d'excentrement généré par cet effort tranchant.

A+