December 6, 201113 yr comment_61416 1-si on choisi dans le batiment un système de contreventement Voiles savedir que 100 pour 100 de leffort sismique E empéché par uniquement les voiles mais au même temps on utilise la combinaison G+Q+E pour le calcul les poutres et les poteaux!!!!!!!!!! je veux dire pour quoi en ajoute l'effort sismique a les poutres et les poteaux malgré en a choisi un system de contreventement voille 2-si on utilise la combinaison G+Q+E sur la poutre savedir la poutre travaille a la flexion composee non a la flexion simple parce que l'effor E horizontal Bonjour; je voudrai apporter quelques réponses à tes 2 questions : 1- quand on dit structure contreventée par voiel, c'est un mode de calcul uniquement, du moment qu'il y a présence d'autres éléments verticaux (poteaux) il y a donc forcement interaction entre le voile (déformation flexionelle) et le portique (déformation distortionnelle) - 02 modes de déformations differents - de ce fait, que votre structure soit contreventée par voile ou par portique tous les éléments porteurs sont affectés par le seisme d'ou la prise en compte de l'effet du séisme sur les poteaux/poutres (une consideration particuliere a donner aux poteaux liés directement aux voiles, ainsi que les poutres dites poutres linteaux). 2- si on prend en compte l'effort du seisme E sur une poutre ou tout autre effort horizontal, il n'est pas question de flexion composée étant donné que cet effort sera axial donc il engendrera soit une traction, soit une compression (N) mais sur le plan horizonal seulement (l'effort E est porté par le meme axe que l'axe horizontal de la poutre donc un bras de levier nul), pour parler d'une flexion composée il faut qu'il y ait un effort excentré vertical (bras de levier perpendiculaire à l'axe horizontal de la poutre), de plus, la contrainte engendrée par le rapport (N/A) est tellement négligeable devant le rapport (moment/inertie) qu'il est consideré comme nul, alors mon ami oui la poutre est bien soumise à une flexion simple :)
December 6, 201113 yr comment_61417 CHAPITRE X : FONDATIONS ET MURS DE SOUTENEMENT 10.1. FONDATIONS 10.1.1. Solidarisation des points d’appui f) Les poutres du plancher inférieur d’une construction ne peuvent êtres considérées comme jouant le rôle de longrines que si elles sont situées à une distance de la sous-face des semelles ou massifs sur pieux inférieure à 1.20m. Le cas échéant, un dallage peut remplacer les longrines orsqu’il respecte la règle ci-dessus -donc si la distance d'ancrage de nos fondations dépasse 1,20m on rajoute des longrines pour solidariser nos points d'appuis ?????? 10.1.4.1. Fondations superficielles Les fondations superficielles sont dimensionnées selon les combinaisons d’actions : G + Q + E 0,8 G E Compte tenu de l’application à la résistance ultime du sol qu d’un coefficient de sécurité de 2.0. -lorsqu'on vérifie sous les combinaisons ci dessus sigma moyenne = (3s1 + s2) /4 < ''2'' sigma sol ??????????????? Merci pour vos précieuses réponses. Bonjour: 1 - Oui; le réglement algérien sitpule que si on dépasse 1.20 m on doit solidariser avec des longrines, et si les poutres du plancher inférieur sont à une hauteur qui dépasse les 1.20 m elles ne peuvent remplacer les longrines, c'est ce que le texte de la réglementation stipule. 2- pour la vérification des contraintes des fondations 3 doivent être faites : sous G + Q et la contrainte moyenne (sigma moyenne) correspondante doit être superieure à la contrainte admissible du sol (sigma sol) sous G + Q +(-)E et 0.8 G +(-) E et la contrainte contrainte moyenne (sigma moyenne) correspondante doit être superieure à 2 fois la contrainte admissible du sol (2 x sigma sol) NB: la formule de la contrainte moyenne n'est pas toujours celle que vous avez mentionné, cette derniere n'est valable que pour sigma 1 >sigma 2 > 0 pour le cas ou sigma 1 et sigma 2 sont de differents signes y a une autre formule à utiliser. Bon courage
December 7, 201113 yr comment_61450 CHAPITRE X : FONDATIONS ET MURS DE SOUTENEMENT 10.1. FONDATIONS 10.1.1. Solidarisation des points d’appui f) Les poutres du plancher inférieur d’une construction ne peuvent êtres considérées comme jouant le rôle de longrines que si elles sont situées à une distance de la sous-face des semelles ou massifs sur pieux inférieure à 1.20m. Le cas échéant, un dallage peut remplacer les longrines orsqu’il respecte la règle ci-dessus -donc si la distance d'ancrage de nos fondations dépasse 1,20m on rajoute des longrines pour solidariser nos points d'appuis ?????? 10.1.4.1. Fondations superficielles Les fondations superficielles sont dimensionnées selon les combinaisons d’actions : G + Q + E 0,8 G E Compte tenu de l’application à la résistance ultime du sol qu d’un coefficient de sécurité de 2.0. -lorsqu'on vérifie sous les combinaisons ci dessus sigma moyenne = (3s1 + s2) /4 < ''2'' sigma sol ??????????????? Merci pour vos précieuses réponses. Re : Pardon mon ami, une réctification à faire pour ma réponse aprés lecture de votre question et ma premiere réponse, je tiens à vous dire que le coefficient de sécurité à utiliser pour la vérification sismique c'est 1.5 sigma sol (le coefficient 2.0 donné par le RPA est a utiliser dans une autre formule, l'une des formules de la capacité portante du sol) voila qui est fait, Bon courage
January 17, 201213 yr comment_62465 merci a tous d'abord je remarque que l'absence des elements de la forum comme Mr : meading-rafik et autres influe negativement sur le forum a respectant tous les membres de ce site je fait un appel pour revenir et enrichir cet forum il y a beaucoup des questions des membres sans reponses et merci
February 18, 201212 yr comment_63545 j'ai un question sur article 7-5-2-1 page 45 Les poutres supportant de faibles charges verticales et sollicitées principalement par les forces latérales sismiques doivent avoir des armatures symétriques avec une section en travée au moins égale à la moitié de la section sur appui. *que veut dire avoire des armatures symétriques ?est que symétrique par apports nape inferieur et superieur merci avant
February 24, 201212 yr comment_63683 7.6.2 Dimensionnement du noeud vis-à-vis des moments fléchissants Il convient de vérifier pour les portiques participant au système de contreventement et pour chacune des orientations possibles de l'action sismique que la somme des moments résistants ultimes des extrémités de poteaux ou montants aboutissant au noeud est au moins égale en valeur absolue à la somme des valeurs absolues des moments résistants ultimes des extrémités des poutres ou traverses affectés d'un coefficient majorateur. de 1.25 (voir Figure 7.6). Cette disposition tend à faire en sorte que les rotules plastiques se forment dans les poutres plutôt que dans les poteaux. Néanmoins, cette vérification est facultative pour les maisons individuelles et les deux (2) derniers niveaux des bâtiments supérieurs à R+2. |Mn SVP, expliquez nous cette article et quelle est la disposition à prendre en pratique ??| Merci d'avance.
February 14, 201311 yr comment_75496 pourquoi la longrines ne peut peut etre considerer tel que si elle se trouve à 1.2m de la sous face inferieur de la semelle: pourquoi specialement 1.2 m. comment faire si on verifie le coeficient R? par logiciels et qu'on trouve pas egale à aucune des valeurs indiquées dans le RPA. quelle valeur de R prendre alors.
February 23, 201311 yr comment_75846 7.6.2 Dimensionnement du noeud vis-à-vis des moments fléchissants Il convient de vérifier pour les portiques participant au système de contreventement et pour chacune des orientations possibles de l'action sismique que la somme des moments résistants ultimes des extrémités de poteaux ou montants aboutissant au noeud est au moins égale en valeur absolue à la somme des valeurs absolues des moments résistants ultimes des extrémités des poutres ou traverses affectés d'un coefficient majorateur. de 1.25 (voir Figure 7.6). Cette disposition tend à faire en sorte que les rotules plastiques se forment dans les poutres plutôt que dans les poteaux. Néanmoins, cette vérification est facultative pour les maisons individuelles et les deux (2) derniers niveaux des bâtiments supérieurs à R+2. |MnSVP, expliquez nous cette article et quelle est la disposition à prendre en pratique ??| Merci d'avance. BONSOIR ; c est les methodes de calcul non linéaires qui vérifient cette condition... la méthode statique non linéaire push over sinon le calcul plus poussé , le calcul dynamique non linéaire push over qui assurent le formalisme des formations des rotules plastiques qui sont liées directement aux ferraillage des poutres et poteaux ainsi que les caracteristiques mecaniques du béton Edited February 23, 201311 yr by bentafat_rachid
March 15, 201311 yr comment_76761 bonsoir, j'ai une question - d’après le RPA 2003 : « Par ailleurs, les bâtiments concernés ne doivent pas dépasser cinq (05) niveaux ou dix sept (17) mètres en zone I, quatre (04) niveaux ou quatorze (14) mètres en zone IIa, et trois (03) niveaux ou onze (11) mètres en zone IIb et III ». ma question est : pour un bâtiment R+3 (4.08+3*3.06=13.26 m + la hauteur de la charpente de 2 m) on obtient 15.26 m ca depasse la hauteur en zone IIa qui est de 14 m, alors on mets des voiles, ou non ? (c-a-d doit on tenir en compte de la hauteur de la charpente) merci
May 30, 201311 yr comment_78670 Salem Monsieur Taleb est ce que votre interprétation de l'article 4.2.4 est juste?
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